Добавил:

Mehanik Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Санкт-Петербургский государственный электротехнический университет "ЛЭТИ"

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

0091 / сдать / рпз

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

10.02.2023

Размер:

1.42 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 34 / 54 5 > Следующая >>>

R2 =

+ 979.5

= 986

Ry2

Rx2

113.0

10.1.5 Радиальные реакции опор от действия ременной передачи:

Fk = Fв

где

Fв = 3368

-сила действующая на вал от ременной передачи;

ΣM1

= 0

−Fk (l1 +

l2 + l3) + Rk2 (l1 + l2) = 0

Fk (l1 + l2 + l3)

Rk2 =

3368.0 (82 + 82 + 75)

= 4908.0H

l1 + l2

82 + 82

ΣM2

= 0

−Fk (l3)

− Rk1 (l1 + l2) = 0

−Fk (l3)

Rk1 =

−3368.0 75

= −1540.0

(l1 + l2)

82 + 82

ΣY = 0

Проверка:

Rk1 + Rk2

− Fk

−1540.0 + 4908.0 − 3368.0 = 0

Строим эпюру внутренних силовых факторов: Mx := Rx1 l1 10−3 = 979.5 82 10−3 = 80 Нм

My1 := Ry1 l1 10−3 = 291.0 82 10−3 = 24 Нм

My2 := Ry2 (l2 + l3) 10−3 = 113.0 ( 82 + 75) 10−3 = 18 Нм

Msum := Mx2 + My22 = 82 Нм

В дальнейших расчетах направления векторов реакций опор от действия ременной передачи принимают совпадающим с направлением вектора реакций от сил в зацеплении.

10.1.6 Реакции опор для расчета подшипников. Fr1max = Rk1 + R1 = −1540.0 + 1021.9 = −518.0 H Fr2max = Rk2 + R2 = 4908.0 + 986 = 5894.0 H Внешняя осевая сила, действующая на вал,

Famax = Fa1 = 728 H

Для Iн := 2 типового режима KE = 0.56. Вычисляем эквивалентные нагрузки:

Fr1m = KE Fr1max

= 0.56 −518.0

−290.0

Fr2m = KE Fr2max

= 0.56 5894.0

3300.0

Fram = KE Famax

= 0.56 728 =

408.0

п4

с. 116 [2]

e1 = 0.28

Y1 = 1.84

Y0 = 1.01

α1 = 11

выбран подшипник 46307 ГОСТ 831-75 см.

Лист

Изм. Лист

№ докум.

Подпись Дата

Минимально необходимые для нормальной работы радиально-упорных подшипников осевые силы

с. 121 [2]

Fam1 = 0.83 e1 Fr1m

= 0.83 0.28 −290 =

−67.4

Fam2 = 0.83 e1 Fr2m

= 0.83 0.28 3300 =

767.0

Fam2 ≥ Fam1

Fa1 ≥ 0

тогда

_1 = Fam2 =

767

Fa_2

= Fam1 + Fa1

= −67.4 + 728 = 660.6

Fa_1

767

Отношение

= 0.23

что меньше

e1 = 0.28

тогда

X1 := 1

Y1 := 0

(1 Fr2m)

3300

с. 121 [2]

Эквивалентная динамическая радиальная нагрузка для подшипников при

;

(t<1000C)

KБ = 1.4

KТ = 1

PR1

(

X1 Fr1m

+ Y1 Fa1)

KБ KТ

(1 −290 + 0 728) 1.4

−406.0

(1 X1 Fr2m + Y1 Fa1) KБ KТ

(1 3300 + 0 728) 1.4

PR2

4619.0

Для подшипника более нагруженной опоры 2 вычисляем расчетный

скорректированный ресурс при

= 10

= 1

= 0.6

С 103 k

:= a a

= 0.6

41.8 10

= 159546

часов.

PR2

60 n2

4619.0

60 96.8

Расчетный ресурс больше требуемого.

Проверка выполнения условия

Prmax ≤ С1

Минимально необходимые для нормальной работы радиально-упорных подшипников осевые силы

Fam1 = 0.83 e1 Fr1max =

0.83 0.28 −518.0

= −120.0

Fam2 = 0.83 e1 Fr2max = 0.83 0.28 5894.0

= 1369.0

Fam2 ≥ Fam1

Fa1 ≥ 0

Т.к.

тогда по табл 7.4 с. 112 [2]

Fa_1

= Fam2 = 1369

Fa_2

= Fam1 + Fa1

−120.0 + 728 = 608

Fa_1

1369

Отношение

= 0.2

что меньше

e1 = 0.28

тогда

X1 = 1

Y1 = 0

(1 Fr2max)

5894.0

Эквивалентная динамическая радиальная нагрузка

PRmax

= (1 X1 Fr2max + Y1 Fr2max) KБ KТ =

( 1 5894.0 + 0 5894.0) 1.4 = 8251.6 H

тк расчетный ресурс больш требуемого и выполнено условие PRmax ≤ 0.5 С1 то придворительно назначенный 7305A ГОСТ 27365-87 ГОСТ 27365-87 пригоден.

Лист

Изм. Лист

№ докум.

Подпись Дата

10.2 Расчет подшипников на промежуточном валу:
10.2.1 Исходные данные
l1	= 41 мм
l2	= 72 мм
l3	= 42 мм
d2		= d2. = 160		мм
d3		= d1.. = 115		мм
Ft1		= Ft3 = 17626			Н
Fa1		= Fa3 = 2511			Н
Fr1 = Fr3 = 6480					Н
Ft2		= 15364 Н
Fa2 = 2428 Н
Fr2 = 5592 Н
10.2.2. Радиальные реакции опор от сил в зацеплении в плоскости YOZ
ΣM12 = 0
−R11 (l1 + l2) + Fr2 l2 − Fa2 d3 0.5 + Fa1 d2 0.5 − Fr1 l3 = 0
R11		=	Fr2 l2 − Fa2 d3 0.5 + Fa1 d2 0.5 − Fr1 l3
						l1 + l2
R11		=	5592 72 − 2428 115 0.5 + 2511 160 0.5 − 6480 42						= 1696.0 H
R11		=					41 + 72		= 1696.0 H
ΣM11 = 0
R12 (l1 + l2) − Fr2 l1 − Fa2 d3 0.5 + Fa1 d2 0.5 − Fr1 (l1 + l2 + l3) = 0
R12		=	Fr2 l1 + Fa2 d3 0.5 − Fa1 d2 0.5 + Fr1 (l1 + l2 + l3)
R12		=					l1 + l2
							l1 + l2
R12		=	5592 41 + 2428 115 0.5 − 2511 160 0.5 + 6480 (41 + 72 + 42)							= 10375.0	H
R12		=					41 + 72			= 10375.0	H
Проверка: ΣY = 0
R12 + R11 − Fr1 − Fr2 = 0.1
10.2.3. Радиальные реакции опор от сил в зацеплении в плоскости XOZ
ΣM12			= 0
−Rt11 (l1 + l2) + Ft2 l2 + Ft1 l3 = 0
Rt11 =			Ft2 l2 + Ft1 l3			=	15364 72 + 17626 42	= 16340.0 H
Rt11 =			(l1 + l2)			=	41 + 72	= 16340.0 H

Лист

Изм. Лист

№ докум.

Подпись Дата

ΣM11 = 0

Rt12 (l1 +

l2) − Ft2 l1 + Ft1 (l1 + l2 + l3) = 0

Rt12 =

Ft2 l2 − Ft1 (l1 + l2

+ l3)

15364 72 − 17626 (41 + 72 + 42)

= −14387.0

(l1 + l2)

41 +

Строим эпюру внутренних силовых факторов:

Mx1 := R

l 10−3 = 1696.8 41 10−3 = 70

Нм

Mx2 := R

l 10−3

10375.3 72 10−3

= 747

Нм

My1 := R

l 10−3

16340.0 41 10−3

= 670

t11

Нм

My2 := R

l 10−3

−14387.0 72 10−3 = −

1036

Нм

t12

Msum1 :=

Mx12 + My12

= 674

Нм

Msum1 :=

Mx22 + My22

= 1277

Нм

Проверка:

ΣX = 0

= 0

Rt11 + Rt12 − Ft2 + Ft1

= 16340.0 + −14387.0 − 15364 + 17626

10.1.4 Суммарная реакция опор:

Rt112 + R112

16340.02 + 1696.82

= 16427.9

(−14387.0)

= 17737.9

Rt12

+ R12

+ 10375.3

10.2.6 Реакции опор для расчета подшипников.

Fr1max = R1

= 16427.9

Fr2max = R2

= 17737.9

Внешняя осевая сила,

действующая на вал,

Famax

= Fa2 − Fa1

= 2428 − 2511 = −83

Iн = 2

KE = 0.56.

Вычисляем эквивалентные нагрузки:

Для

типового режима

Fr1m

= KE Fr1max

= 0.56 16427.9 = 9199.0

Fr2m

= KE Fr2max

= 0.56 17737.9

= 9933.0

= KE Famax

= 0.56 −83 = −46.5

Fram

см. п4

e1 = 0.33

Y1 = 1.84

Y0 = 1.01

α1 = 8

выбран подшипник 7208A ГОСТ 27365-87

Схема установки подшипников рис 14

Минимально необходимые для нормальной работы радиально-упорных подшипников осевые силы

Fam1 = 0.83 e1 Fr1m =

0.83 0.33 9199.0

2519.0

Fam2 = 0.83 e1 Fr2m =

0.83 0.33 9933.0

2720.0

Fam2 ≥ Fam1

Fa1 ≥ 0

тогда

_1 = Fam2

= 2720.0

Fa_2

= Fam1 + Fa2 =

2519.0 + 2428 = 4947.0

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись Дата

с. 116 [2]

с. 121 [2]

Лист

Отношение

Fa_1

2720.0

= 0.27

что меньше

e1 = 0.33

тогда

X1 := 1

Y1 := 0

(1 Fr2m)

9933.0

Эквивалентная

динамическая радиальная

нагрузка для подшипников при

KБ = 1.4

;

KТ = 1

(t<1000C)

PR1

(

X1 Fr1m

+ Y1 Fa1)

KБ KТ

(1 9199.0 + 0 2511) 1.4

12878.0

с. 121 [2]

PR2

(1 X1 Fr2m + Y1 Fa1) KБ KТ

(1 9933.0 + 0 2511) 1.4

13906.0

Для подшипника более нагруженной опоры 2 вычисляем расчетный скорректированный ресурс при

= 10

= 1

= 0.6

103 k

:= a a

= 0.6

58.3 10

= 30703

часов.

PR2

60 n3

13906.0

60 38.7

Расчетный ресурс больше требуемого.

Проверка выполнения условия

Prmax ≤ С1

Минимально необходимые для нормальной работы радиально-упорных подшипников осевые силы

Fam1 = 0.83 e1 Fr1max =

0.83 0.33 16427.9 =

4499.0

Fam2 = 0.83 e1 Fr2max =

0.83 0.33 17737.9 =

4858.0

Fam2 ≥ Fam1

Fa1 ≥ 0

Т.к.

тогда по табл 7.4 с. 112 [2]

Fa_1

= Fam2 = 4858

Fa_2

= Fam1 + Fa2

4499.0 + 2428 = 6927

Fa_2

6927

Отношение

= 0.4

что меньше

e = 0.33

тогда

= 1

= 0

(1 Fr2max)

17737.9

Эквивалентная динамическая радиальная нагрузка

PRmax

= (1 X1 Fr2max + Y1 Fr2max) KБ KТ = (1 17737.9 + 0 17737.9) 1.4 = 24833.1

тк расчетный ресурс больш требуемого и выполнено условие PRmax ≤ 0.5 С1 то придворительно назначенный подшипник 7208A ГОСТ 27365-87 пригоден.

Лист

Изм. Лист

№ докум.

Подпись Дата

10.3 Расчет подшипников на тихоходном валу:

10.3.1 Исходные данные

= 120 мм

= 47 мм

= 78 мм

d2 = d2.. = 285

мм

Ft1 = Ft3 = 17626

Fa1 = Fa3 = 2511

Fr1 = Fr3 = 6480

10.1.2. Радиальные реакции опор от сил в зацеплении в плоскости YOZ

ΣM1 = 0

Fa1 d2 0.5 − Fr1 l1 + Ry2 (l1 + l2) = 0

Ry2

(Fr1 l1 −

Fa1 d2 0.5)

6480 120 − 2511 285 0.5

= 2513.0 H

(l1

+ l2)

120 + 47

ΣM2 = 0

Fa1 d2 0.5 + Fr1 l2 − Ry1 (l1 + l2) = 0

Ry1

(Fr1 l2 + Fa1 d2 0.5)

6480 47 + 2511 285 0.5

= 3966.0 H

(l1 + l2)

120 + 47

Проверка: ΣY = 0

Ry2 + Ry1 − Fr1

= 2513.0 + 3966.0 − 6480 = −1

10.1.3. Радиальные реакции опор от сил в зацеплении в плоскости XOZ

ΣM1 = 0

−Rx2 (l1 + l2) + Ft1 l1 = 0

Rx2

Ft1 l1

17626 120

= 12665.0 H

(l1 + l2)

120 + 47

ΣM2 = 0

Rx1 (l1 + l2) − Ft1 l2 = 0

Rx1

Ft1 l2

17626 47

= 4960.6 H

(l1 + l2)

120 + 47

Проверка: ΣX = 0

Rx1 + Rx2 − Ft1 = 4960.6 + 12665.0 − 17626 = −0.4

10.1.4 Суммарная реакция опор:

Ry1

+ Rx1

3966.0

+ 4960.6 = 6351.1 H

Лист

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

= 12911.9

Ry2

+ Rx2

2513.0

+ 12665.0

10.3.5 Радиальные реакции опор от действия муфты:

Fk = Cp

где

= 220

- радиальная жесткость муфты, с.108, табл.7.1 [2];

= 0.3

радиальное смещение валов;

C 3

220 3

0.3 =

2469.0

892.0

ΣM1

= 0

−Fk (l1 +

l2 + l3) + Rk2 (l1 + l2) = 0

Rk2 =

Fk (l1 + l2 + l3)

892.0 (120 + 47 + 78)

= 1309.0H

l1 + l2

120 + 47

ΣM2

= 0

−Fk (l3)

− Rk1 (l1 + l2) = 0

Rk1 =

−Fk (l3)

−892.0 78

= −416.6

(l1

+ l2)

120 + 47

Проверка:

ΣY = 0

Rk1 + Rk2

− Fk

−416.6 + 1309.0 − 892.0 = 0

Строим эпюру внутренних силовых факторов:

Mx := R

l 10−3

4960.6 120 10−3 = 595

Нм

My1 := R

l 10−3

= 3966.0 120 10−3 = 476

Нм

My2 := Ry2 (l2 + l3) 10−3 =

2513.0 (47 + 78)

10−3 = 314

Нм

Msum :=

Mx2 + My22

= 673

Нм

В дальнейших расчетах направления векторов реакций опор от действия муфты условно

принимают совпадающими с направлениями векторов реакций от сил в зацеплении.

10.1.6 Реакции опор для расчета подшипников.

Fr1max

= Rk1 + R1

= −416.6 + 6351.2

= 5934.0

Fr2max

= Rk2 + R2 = 1309.0 + 12912

= 14221.0

Внешняя осевая сила, действующая на вал,

Famax = Fa1 = 2511

Для

Iн := 2

типового

режима

KE = 0.56.

Вычисляем эквивалентные нагрузки:

Fr1m = KE Fr1max

= 0.56 5934.0 = 3323

Fr2m

= KE Fr2max = 0.56 14221.0 = 7963.8

Fram = KE Famax

= 0.56 2511 = 1406.2

α1 = 0

выбран подшипник 2211 ГОСТ 831-75 см. п4

= 0.3

Y1 = 1.8

Y0 = 1.02

с. 116 [2]

Лист

Изм. Лист

№ докум.

Подпись Дата

Минимально необходимые для нормальной работы радиально-упорных подшипников осевые силы

с. 121 [2]

Fam1 = 0.83 e1 Fr1m =

0.83 0.3 3323.1 =

827.0

Fam2 = 0.83 e1 Fr2m

= 0.83 0.3 7963.8 = 1982.0

Fam2 ≥ Fam1

Fa1 ≥ 0

тогда

_1 = Fam2 =

1982

Fa_2

= Fam1 + Fa1

827.0 + 2511 = 3338

Fa_1

1982

Отношение

= 0.25

что меньше

= 0.3

тогда

:= 1

:= 0

(1 Fr2m)

7963.8

с. 121 [2]

Эквивалентная

нагрузка для подшипников при

динамическая радиальная

;

(t<1000C)

KБ = 1.4

KТ = 1

PR1

(

X1 Fr1m

+ Y1 Fa1) KБ KТ

(1 3323.1 + 0 2511) 1.4

4652.0

(1 X1 Fr2m + Y1 Fa1) KБ KТ

PR2

(1 7963.8 + 0 2511) 1.4

= 11149.0

Для подшипника более нагруженной опоры 2 вычисляем расчетный скорректированный ресурс при

= 10

= 1

= 0.6

103 k

:= a a

= 0.6

56.1 10

= 56413

часов.

PR2

60 n4

11149.0

60 38.7

Расчетный ресурс больше требуемого.

Проверка выполнения условия

Prmax ≤ С1

Минимально необходимые для

нормальной

работы радиально-упорных подшипников осевые силы

Fam1 = 0.83 e1 Fr1max

= 0.83 0.3 5934.0

1477.0

Fam2 = 0.83 e1 Fr2max

= 0.83 0.3 14221.0 =

3541.0

Fam2 ≥ Fam1

Fa1 ≥ 0

Т.к.

тогда по табл 7.4 с. 112 [2]

Fa_1

= Fam2 = 3541

Fa_2

= Fam1 + Fa1

1477.0 + 2511 = 3988

Fa_1

3541

Отношение

= 0.2

что меньше

e1 = 0.3

тогда

X1 = 1

Y1 = 0

(1 Fr2max)

14221.0

Эквивалентная динамическая радиальная нагрузка

PRmax

= (1 X1 Fr2max + Y1 Fr2max) KБ KТ

(1 14221.0 + 0 14221.0) 1.4 = 19909.4 H

тк расчетный ресурс больш требуемого и выполнено условие PRmax ≤ 0.5 С1 то придворительно назначенный 211 ГОСТ 831-75 ГОСТ 27365-87 пригоден.

Лист

Изм. Лист

№ докум.

Подпись Дата

12.2 Проверка шпонок на смятие:
	σсмятия =		2 T 103
			d(h − t1) (l − b) ≤ σadm
где
h -высота шпонки, мм;
t1 -глубина паза вала, мм;
l	-длина шпонки, мм;
b	-ширина шпонки, мм;
для стали		σadm := 175 МПа						103
					2 T
Хвостовик входной:			σсмятия_1 :=				1
				dв1 (h1 − t11) (L1 − b1)
σсмятия_1		2 116.0 103				σadm = 175 МПа
		= 25 (7 − 5) (40 − 8)		= 145 <
Под червячное колесо: σсмятия_2 :=							2 T2 103
					2 dв2 (h2 − t12) (L2 − b2)
σсмятия_2		2 1039.0 103						σadm = 175 МПа
		= 2 45 (9 − 6) (65 − 14)			= 151 <
						2 T2 103
Под зубчатое колесо: σсмятия_2 := 2 dв3 (h3 − t13) (L3 − b3)
σсмятия_2		2 1039.0 103						σadm = 175 МПа
		= 2 45 (9 − 6) (65 − 14)			= 151	<
Под зубчатое колесо:			σсмятия_3 :=				2 T3 103
					3 dв4 (h4 − t14) (L4 − b4)
σсмятия_3		2 2518.0 103						σadm = 175 МПа
		= 3 60 (9 − 6) (90 − 14)			= 123	<
Хвостовик выходной:			σсмятия_3 :=			2 T3 103
					3 dв5 (h4 − t14) (L4 − b4)
σсмятия_3		2 2518.0 103						σadm = 175 МПа
		= 3 45 (9 − 6) (90 − 14)			= 164	<
12.3. Вывод
5.3.1. Парметры выбранных шпонок являются предварительными и могут быть изменены при
дальнейших уточненных расчетах вала ослабленных шпоночным пазом.
12.3.2 Парметры выбранных шпонок являются исходными данными для дальнейших расчетов.
								Лист
Изм.	Лист	№ докум.	Подпись	Дата

<<< < Предыдущая 1 2 34 / 54 5 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке сдать

#
10.02.202399.21 Кб15Милимитровка - 1.frw
#
10.02.202384.63 Кб15Милимитровка - 2.frw
#
10.02.2023230.7 Кб15Общий вид.cdw
#
10.02.20231.81 Mб15Пояснительная записка.docx
#
10.02.2023158.88 Кб15Рама.cdw
#
10.02.20231.42 Mб15рпз.pdf
#
10.02.2023246.68 Кб15Сборка - 1.cdw
#
10.02.2023153.08 Кб15Сборка - 2.cdw
#
10.02.2023551.98 Кб15сборочный.cdw
#
10.02.202345.03 Кб15Спецификация (общая).spw
#
10.02.202372.66 Кб15Спецификация - редуктора.spw