d |
|
:= |
|
|
|
|
|
|
|
P |
|
= 152 |
мм делительный диаметр |
||||||||||||
д |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
180 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
sin |
|
|
|
deg |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
z1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
180 |
|
|
|
|
|
|
||||||
De |
:= P× 0.523 + cot |
|
|
|
deg = 161 |
мм |
диаметр окружности выступов |
||||||||||||||||||
|
z1 |
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Di := dд - 2r = 140 |
|
|
|
мм |
|
диаметр окружности впадин |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
180 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Dc := P×cot |
|
|
|
deg |
|
- 1.3×h = 127 |
|
мм |
диаметр проточки |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
b := 0.93b3 - 0.15 = 11.7 |
мм |
|
|
ширина зуба цепи |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
n := 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
B2 := (n - 1)A + b = 34.4 |
мм |
|
ширина венца |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
R := 1.7d |
3 |
= 20.2 |
|
|
мм |
радиус закругления зуба |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
с := 0.8d |
3 |
= 9.5 |
|
|
|
мм |
координата центра радиуса R |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
δ := 1.5(De - dд) |
= 13.1 |
|
мм |
|
|
толщина обода |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
С := 1.2δ = 15.8 |
мм |
толщина диска |
|
||||||||||||||||||||||
Профиль зуба в осевом сечении выполняют |
|
||||||||||||||||||||||||
r3 := 1.7×d3 = 20.247 |
мм |
|
h3 := 0.8×d3 = 9.53 мм |
||||||||||||||||||||||
Для ведомой звезды |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P |
|
|
|
|
|
|
|
|
делительный диаметр |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
dд2 := |
|
|
|
180 |
|
|
= 339.751 |
мм |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
sin |
|
|
|
|
deg |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
z2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
180 |
|
|
|
|
|
диаметр окружности выступов |
||||
De2 |
:= P× 0.523 + cot |
|
z2 |
|
deg = 349.18 мм |
||||||||||||||||||||
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Di2 := dд2 - 2r = |
327.682 |
|
мм |
|
диаметр окружности впадин |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
180 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
диаметр проточки |
|||||
Dc2 := P×cot |
|
|
deg - 1.3×h = 315.687 |
мм |
|||||||||||||||||||||
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
29
III. Подбор муфты. [1. c.354]
Для данной конструкции "вал электродвигателя - быстроходный вал" наиболее целесообразной является муфта упругая с торообразным элементом. Она обладает большой крутильной, радиальной и угловой поддатливостью.
Предохранительная муфта в приводе элеватора не требуется, т.к. при перегрузке барабан будет пробуксовывать и конструкция не выйдет из строя.
Вращающий момент:
Tk := 36.0 (H×м)
К := 2.2 - коэффициент перегрузки
Коэффициент увеличения крутящего момента из-за неточности стыковки.
Kp := 1.4 |
|
интервал 1.1 ... 1.4 |
|
||||||||||
Расчетный крутящий момент: |
|
|
|
||||||||||
T := Tk×Kp×К = 111 |
H×м |
|
|
|
|||||||||
Допукскаемые касательные напряжения для оболочки: |
|
||||||||||||
[τ]k := 0.50 МПа |
|
|
|
|
|||||||||
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
D := 28× |
|
|
|
= 169 мм |
D := 170 мм |
диаметр оболочки |
|
||||||
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
[τ]k |
|
|
|
|
|
|
||||
D1 := 0.75D = 127.5 |
мм |
|
D1 := 128 |
мм B := 0.25×D = 43 |
мм |
||||||||
D2 := 0.6×D = 102 |
мм |
|
|
C1 := 1.06×B = 45 |
мм |
||||||||
|
|
C2 := 1.12×B = 48 |
мм |
||||||||||
δ := 0.05×D = 8.5 |
мм |
|
|
||||||||||
|
|
D0 := 0.5×D = 85 |
мм |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h := 0.0375×D = 6.4 |
мм |
Проверка прочности оболочки в кольцевом сечении диаметром D1 : |
|
||||||||||||
|
2×103×Tk |
|
|
|
меньше допустимого |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
τk := |
2×δ |
= 0.165 |
МПа |
|
|||||||||
|
|
|
|||||||||||
|
π×D |
|
|
|
|
|
|
||||||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Останов - устройство предназначенное для предотвращения обратного движения механизма. Разрабатывается на основе обгонной муфты. Размеры по [3. с.304]
30
ΙV. Конструирование приводного вала элеватора.
Tприв := (297) (H×м)
Диаметр концевого участка приводного вала имеет цилиндрическую форму зависит от момента на валу и определяется по формуле:
d = 5×3 Tприв = 5×3 297(d) = 33.36 (мм)
диаметр приводного вала выбирается из стандартных по табл 24.28.
Принимается |
d := 40.45 мм |
t |
цил |
:= 3.5 мм |
r := 2.5 (мм) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
dп := d + 2tцил = 40.45 + 2×3.5 |
|
dп = 47.45 |
мм |
||||
Принимается |
d |
п |
:= 50 мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dбп := dп + 3r |
= 50 + 3×2.5 |
|
dбп = 57.5 |
мм |
|||
Принимается |
dбп |
:= 58 |
мм |
|
Корпуса, в которых устанавливают подшипники, устанавливают на раме конвейера. Так как неизбежны погрешности изготовления и сборки деталей возникает перекос и смещение осей посадочных отверстий корпусов подшипников относительно друг друга. Кроме того, в работающей передаче под действием нагрузок из-за большой длинны вала происходит деформация вала. Поэтому применяются сферические подшипники, допускающие значительные перекосы.
Валы фиксируют от осевых смещений в одной опоре. Вторая опора плавающая. Плавающая опора - правая, как менее нагруженная.
Используется сварной барабан. Конструкция берется из [3 cтр.9] Корпуса подшипников стандартные, типа ШМ, ГОСТ 13218.1-80
1. Расчет подшипников качения на заданный ресурс.
K := 2.5 |
- поправочный коэффициент на предварительное натяжение ленты. |
||||||
Ft := 1600×K = 4000 |
H - нагрузка на барабане приводного вала |
||||||
Fk := 250 |
|
|
= |
250× |
|
- консольная нагрузка |
|
|
Tприв |
297 |
|||||
F = 4.308 ´ 103 |
H |
||||||
k |
|
|
|
|
|
|
|
20000 часов - требуемый ресурс подшипников |
|||||||
n := 345.9 |
об/мин |
||||||
dбар := 373 |
мм |
|
|
|
|||
31
Предварительно назначаются шариковые радиальные сферические двухрядные подшипники легкой серии ([1], табл 24.12):
Выбираю подшипник обозначение 1210 |
|
|
|
|||
(D := 90) |
(B := 20) |
(Cr := 22.8) |
(C0r := 11.0) |
|||
(d := 50) |
(r := 2) |
(e := 0.21) |
|
|
|
|
Подшипник расчитывают на ресурс t := 2×104 |
(часов) |
|||||
Вращающий момент на валу: |
Тприв := 297 |
Нм |
||||
Частота вращения вала: |
n = 345.9 |
|
об |
|||
|
|
|
||||
мин |
||||||
|
|
|
||||
реакции в плоскости действия консольной нагрузки:
для силы Fk
F = 4.308 ´ 103 |
H |
|
|
||
k |
|
|
|
|
|
|
|
Fk×(0.083 + 0.212 + 0.206 + 0.212) |
|
3 |
|
R1k |
:= |
|
|
R1k |
:= 4.876 ´ 10 H |
|
+ 0.206 + 0.212 |
||||
|
0.212 |
|
|
||
R2k |
:= Fk - R1k = -567.578 |
R2k |
:= -567.578 H |
||
32
Силы, действующие в той же плоскости от Ft
Rг1 |
:= |
Ft |
= |
4000 |
|
|
||
2 |
|
|
|
|||||
|
|
|
2 |
|
|
|
||
Rг2 |
:= Ft - Rг1 = 4000 - 2000 |
|||||||
Полные реакции: |
|
|
|
|||||
R1 := Rг1 |
+ R1k |
= 2000 |
+ 4.876×103 |
|||||
R2 := Rг2 |
+ R2k |
= 2000 |
+ -567.578 |
|||||
Rг1 := 2000 |
(H) |
Rг2 := 2000 |
(H) |
R1 = 6.876 ´ 103 (H)
R2 = 1.432 ´ 103 (H)
Опора 1 нагружена больше, следовательно, дальнейший расчет будем вести по этой опоре.
F1a := 0 F1r := R1 = 6876 (H)
Для типового режима нагружения ΙΙΙ коэффициент эквивалентности (KE := 0.56)
Расчет подшипника
V := 1 - коэффициент вращения (вращается внутреннее кольцо относительно относительно вектора силы)
Kт := 1 - при температуре менее 100 градусов цельсия
KБ := 1 - ролики ленточных конвейеров Параметры осевого нагружения
F1a < e = 0.21 - осевая нагрузка не влияет на ресурс
F1r
33
Коэффициент радиальной и осевой динамической нагрузки |
|
|||||
X := 1 |
и |
|
Y := 3.13 |
(ГОСТ 28428-90) |
|
|
Эквивалентная нагрузка: |
|
|
|
|||
P := (X×F |
×V + Y×F |
)K |
×K = (1×6876×1 + 3.13×0)×1×1 |
P = 6.876 ´ 103 |
||
1r |
1a |
Б |
т |
|
|
|
Эквивалентная нагрузка c учетом типового режима нагружения:
PE := KE×P = 0.56×[(1×6876×1 + 3.13×0)×1×1] |
PE = 3.851 ´ 103 |
Определяем скорректированный расчетный ресурс подшипника
a23 := 0.55 - коэффициент, характеризующий свойства подшипника и условия работы ([4] табл 1.9)
a1 := 1 - для обычных условий принята 90%-ная вероятность безотказной работы.
Расчетный ресурс: |
|
|
|
|
|
|
|
|
Cr×1000 |
|
3 |
106 |
|
|
|||
Lsah := a1×a23× |
|
|
|
|
× |
|
= 5502 |
|
|
PE |
|
||||||
|
|
|
60×n |
|||||
Lsah < t = 15545 < 20000 |
|
|
|
|
условие не выполняется |
|||
|
|
|
|
|
||||
Далее назначаются шариковые радиальные сферические двухрядные подшипники средней серии ([1], табл 24.12):
Выбираю подшипник обозначение 1310 |
|
|||||||
(D := 110) |
(B := 27) |
|
|
(Cr := 41.5) |
(C0r := 19.3) |
|||
(d := 50) |
(r := 3) |
|
|
(e := 0.24) |
|
|||
|
Cr×1000 |
|
3 |
106 |
|
|
||
Lsah := a1×a23× |
|
|
|
× |
|
= 33177 |
(часов) |
|
PE |
|
|||||||
|
|
|
|
60×n |
|
|||
Lsah > t |
|
33439 > 20000 |
условие выполняется |
|||
Условие |
P < |
1 |
103×C |
r |
4.393 ´ 103 < 1.14 ´ 104 выполнено. |
|
2 |
||||||
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
||
Выбор посадок подшипников:
PE
= 0.093 0.15 > 0.093 > 0.07
Cr×1000
- рeжим работы нормальный (Фомин М.В. "расчеты опор с подшипниками
качения")
34
для вала: к6 |
([1] табл. 7.8) |
для корпуса: Н7 |
([1] табл. 7.9) |
Так как расчетный ресурс больше требуемого и выполнено условие (Pmax £ 0.5Cr) то назначенный подшипник 1310 ГОСТ 28428-90 пригоден.
При требуемом ресурсе надежность выше 90%.
2. Расчет приводного вала на статическую прочность.
Материал вала принимается Сталь 45
Для стали 45 ([1] стр.185):
σ := 650 |
МПа |
- предел текучести при изгибе |
т |
|
|
τ := 390 |
МПа |
- предел текучести при кручении |
т |
|
|
Kп := 2.2 |
- коэффициент перегрузки. |
|
Из рассматрения эпюр внутренних силовых факторов и конструкции узла следует, что опасными являются сечения:
Ι-Ι - место установки подшипника 1 на вал: сечение нагружено изгибающим и крутящим моментами;
ΙΙ-ΙΙ - место расположения левого по рисунку диска барабана: сечение нагружено изгибающим и крутящим моментами.
Сечение Ι-Ι |
|
Сечение ΙΙ-ΙΙ |
|
Суммарный изгибающий момент: |
Суммарный изгибающий момент: |
||
М1 := 356.3 |
Н×м |
М2 := 424 + 236.41 = 660.41 (Н×м) |
|
Крутящий момент: |
Крутящий момент: |
||
M1kr := 297 |
(Н×м) |
M2kr := 297 |
(Н×м) |
Осевая сила: |
|
Осевая сила: |
|
F1a := 0 H×м |
|
F2a := 0 (H×м) |
|
35
Вычисление геометрических характеристик опасных сечений вала ([1] формулы 10.4):
Сечение Ι-Ι
d := 50 (мм)
W := |
π d3 |
= |
|
||
1 |
32 |
|
|
|
3
W1kr := π d 16
2
A1 := π d = 4
|
|
π×503 |
W |
:= 1.227 ´ 104 |
(мм3) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
32 |
|
|
|
1 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
||||
= |
π×503 |
|
W |
:= 2.454 ´ 104 |
(мм3) |
||||
|
|
||||||||
16 |
|
1kr |
|
||||||
|
|
|
|
||||||
|
π×502 |
A |
:= 1.963 ´ 103 |
(мм2) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
4 |
|
|
|
1 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
||||
Сечение II-ΙI
d := 58 (мм)
W := |
π d3 |
= |
|
||
2 |
32 |
|
|
|
3
W2kr := π d 16
2
A2 := π d = 4
|
|
π×583 |
W |
:= 1.916 ´ 104 |
(мм3) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
32 |
|
|
|
2 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
||||
= |
π×583 |
|
W |
:= 2.454 ´ 104 |
(мм3) |
||||
|
|
||||||||
16 |
|
2kr |
|
||||||
|
|
|
|
||||||
|
π×582 |
A |
:= 2.642 ´ 103 |
(мм2) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
4 |
|
|
|
2 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
||||
Расчет вала на статическую прочность.
Выявляются нормальные и касательные напряжения, а так же значения общего коэффициента запаса прочности по пределу текучести в каждом из опасных сечений.
Сечение Ι-Ι
Напряжение изгиба с растяжением (сжатием) |
|
(σ1)и напряжением кручения |
(τ1:) |
|||||||||||||||||||||||||
σ |
:= |
|
103×Kп×М1 |
+ |
|
Kп×F1a |
= |
103×2.2×356.3 |
+ |
|
2.2×0 |
|
σ |
:= 63.884 |
(МПа) |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
1 |
|
|
|
W1 |
|
|
|
|
|
|
A1 |
|
|
(1.227×104) |
|
|
|
(1.963×103) |
|
1 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
τ |
:= |
|
103×Kп×M1kr |
= |
103×2.2×297 |
|
|
|
|
|
|
|
|
τ |
:= 26.429 |
(МПа) |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2.454×104) |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
1 |
|
|
|
W1kr |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Частные коэффициенты запаса прочности по нормальным и касательным |
|
|||||||||||||||||||||||||||
напряжениям: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
σт |
|
|
|
|
650 |
|
|
|
|
|
|
τт |
390 |
|
|
|
|
||||||
|
S |
|
:= |
|
|
= |
|
|
(S |
= 10.175) S |
= |
|
|
= |
(S |
= 14.757) |
36 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
Tσ1 |
|
σ1 |
|
|
|
|
|
|
Tσ1 |
|
|
|
Tτ1 |
|
|
τ1 |
|
Tτ1 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
63.884 |
|
|
|
|
|
|
26.429 |
|
|
|
|||||||||||
Общий коэффициент запаса прочности по пределу текучести:
ST1 := |
|
STσ1×STτ1 |
|
|
= |
|
10.175×14.757 |
|
ST1 |
= 8.377 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
2 + S |
|
|
||||||||
|
|
S |
2 |
|
10.1752 + 14.7572 |
|
|||||
|
|
Tσ1 |
Tτ1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Сечение ΙI-ΙI
Напряжение изгиба с растяжением (сжатием) |
(σ2) и напряжением кручения(τ2) |
|||||||||||||||||||||||||||||||
σ |
:= |
|
103×Kп×М2 |
+ |
|
Kп×F2a |
= |
|
103×2.2×660.41 |
+ |
2.2×0 |
σ |
:= 75.83 |
(МПа) |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(1.916×104) |
(2.642×103) |
||||||||||||||||||
2 |
|
|
|
W2 |
|
|
|
|
|
|
A2 |
|
|
|
2 |
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
τ |
:= |
|
103×Kп×M2kr |
= |
103×2.2×297 |
|
|
|
|
|
τ |
:= 26.429 |
(МПа) |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2.454×104) |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
2 |
|
|
|
W2kr |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
Частные коэффициенты запаса прочности по нормальным и касательным |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
напряжениям: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
S |
|
:= |
|
σт |
= |
|
|
|
650 |
|
|
|
|
|
|
|
|
S |
= 8.572 |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
Tσ2 |
|
|
|
σ2 |
|
|
75.83 |
|
|
|
|
|
|
Tσ2 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
S |
|
= |
|
τт |
= |
|
|
|
|
390 |
|
|
|
|
|
|
|
S |
= 14.757 |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
Tτ2 |
|
|
|
τ2 |
|
|
26.429 |
|
|
|
|
|
Tτ2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
Общий коэффициент запаса прочности по пределу текучести: |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
ST2 := |
|
|
STσ2×STτ2 |
= |
|
8.572×14.757 |
|
|
ST2 = 7.412 |
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
STσ22 + STτ22 |
8.5722 + 14.7572 |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
Статическая прочность обеспечена: во всех опасных сечениях S>Smax=2
37
3. Расчет сварного шва на статическую прочность.
Исходные данные:
Материал барабана - углеродистая сталь Ст3: σт := 220 МПа
Допускаемое напряжение растяжения:
[σ]p := 0.73×σт = 160.6 МПа
Допускаемое напряжение среза (сварка ручная дуговая электродом обычного
качества):
[τ]cp := 0.6×[σ]p = 96.36 МПа
Катет сварного шва: k := 5 мм
Расчетная высота поперечного сечения шва: p := 0.7×k = 3.5 мм
Рассматриваемые угловой шов воспринимает только крутящий момент. Опасное
сечение углового шва - биссекртиса угла.
Полярный момент сопротивления опасного сечения: d := 361 (мм)
|
|
π×d2×p |
|
π×3612×3.5 |
|
5 |
3 |
|
W |
= |
|
= |
W |
= 7.165 |
´ 10 |
|
мм |
2 |
|
|||||||
pc |
|
|
2 pc |
|
|
|
|
|
Касательное напряжение в опасном сечении:
|
Tприв×103 |
297×103 |
|
|
τ = |
|
= |
|
τ = 0.415 (МПа) |
|
(7.165×105) |
|||
с |
Wpc |
с |
||
|
|
|||
d := 50 (мм) (место сваривания диска барабана с валом)
W := |
π×d2×p |
= 1.374 ´ 104 |
(мм3) |
τ = |
Tприв×103 |
|
|
||||
pc |
2 |
|
|
с |
Wpc |
|
|
|
|
τс = 21.609 (МПа)
τс £ [τ]cp
Статическая прочность шва обеспечена: |
38 |