- •Расчет циклов абсорбционных водоаммиачных холодильных машин
- •1 Расчет абсорбционной холодильной машины без теплообменника и ректификатора
- •1.1 Аналитический метод решения
- •1.2 Графический метод решения
- •2 Расчет абсорбционной холодильной машины с регенеративным теплообменником растворов и водяным дефлегматором
- •2.1 Аналитический метод решения задачи
- •2.2 Графический метод решения задачи
- •Список использованных источников
1.2 Графический метод решения
Определить количество подведенной или отведенной теплоты, отнесенное к 1 кг получаемого в генераторе пара, в аппаратах машины можно графическим методом с помощью (приложение А).
Значения определяются длинами отрезков 8-6 ( и 5'-6 ( . Для определения через точки 2 и 4 проводится прямая линия до пересечения с линией . Длина отрезка от точки пересечения до точки 8 определяет величину , а до точки 5' - величину .
Измеренный отрезок умножается на масштаб (в размерности кДж/кг/мм), в котором нанесены значения энтальпии
где q – искомое значение удельной теплоты, кДж/кг
l – длинна отрезка характеризующая данное количество удельной теплоты на
В нашем случае
Теперь замерев длины отрезков получим
Тепловой баланс машины:
теплоту подведения , , определим по формуле
Тогда с нашими значениями будет
Теплоту отведения определим по следующей формуле
2 Расчет абсорбционной холодильной машины с регенеративным теплообменником растворов и водяным дефлегматором
По условиям прошлой задачи (таблица 1) произвести расчет циклов и тепловых потоков абсорбционной водоаммиачной холодильной машины с теплообменником растворов, ректификатором и дефлегматором, охлаждаемым водой. Схема установки предоставлена на рисунке 2.
Г – генератор, Д – дефлегматор, К – конденсатор, РВ – регулирующий вентиль, И – испаритель, А – абсорбер, Н – насос, РТ – регенеративный теплообменник.
Рисунок 2 – Схема абсорбционной холодильной машины с регенеративным теплообменником растворов и водяным дефлегматором
2.1 Аналитический метод решения задачи
Определим сначала высшую температуру кипения в генераторе по уравнению (1) приняв .
Тогда
Низшая температура конденсации раствора в конденсаторе определим из уравнения (2) приняв как в прошлой задаче
Тогда
Теперь найдем давление в конденсаторе по величине из термодинамических таблиц чистого аммиака [2]. Тогда .
Примем низшую температуру кипения в испарителе как в прошлой задаче
По значению с помощью термодинамических таблиц со свойствами чистого аммиака [2] находят давление . Тогда
В связи с более высокой концентрацией раствора, поступающего в испаритель, давление кипения в испарителе принимается равным
Тогда подставив наши значения в формулу (15), получим
Температура раствора при абсорбции пара в абсорбере , можно определить по формуле (5). Принимаем
По значению определим высшая температуру кипения раствора в испарителе
где разность между высшей и низшей температурами кипения в испарителе, . Принимают /ист. 1, ст. 46/
Для нашего случая примем
Температура слабого раствора на выходе из регенеративного теплообменника находится по формуле
где недокуперация теплоты на холодной стороне теплообменника,
В расчетах принимают /1, cт. 44/
Принимаем в нашем случае .
После ректификации пара в ректификационной колонне и дефлегматоре температура пара на выходе из дефлегматора принимается равной
где разность температур между температурой пара, входящего в конденсатор, и температурой конденсации, В расчетах значение может быть принята равной ( /1, cт. 46/
В нашем случае принимаем
После дефлегматора пар выходит в состоянии, характеризуемом точкой e'. Положение точки e' находят на пересечении изобары Рк в области пара и линии постоянной концентрации = const. Значение определяют по таблицам термодинамических параметров равновесных фаз водоаммиачного раствора /2, ст. 191/ по найденной выше температуре .
Тогда
Параметры узловых точек предоставлены в таблице 3.
Таблица 3 – Параметры узловых точек
Состояние вещества |
Температура
|
Давление
|
Концентрация
|
Энтальпия
|
Жидкость |
||||
После генератора |
|
|
= 0,2225 |
|
После абсорбера |
|
|
= 0,4234 |
|
После конденсатора |
|
|
= 0,9997
|
|
В начале кипения (крепкий раствор) |
|
|
= 0,4234
|
|
После теплообменника (слабый раствор) |
|
|
= 0,2225
|
|
В конце кипения в испарителе |
|
|
= 0,8949
|
|
Пар |
||||
После генератора |
|
|
= 0,9778 |
|
После дефлегматора |
|
|
= 0,9997
|
|
Насыщенный при высшей температуре кипения в испарителе |
|
|
=1
|
|
На выходе из испарителя |
|
|
= 0,9998
|
|
Масса флегмы R, кг/кг, образующаяся в дефлегматоре, определяется по формуле
Тогда подставив наши значения в уравнение (20) получим
Найдем кратность циркуляции раствора по следующей формуле
Определим удельное количество теплоты, отводимое в дефлегматоре
где значение энтальпий в характерных узловых точках, кДж/кг. /таблица 3/
Найдем удельное количество теплоты, отдаваемое слабым раствором
где значения энтальпий в характерных узловых точках, кДж/кг. /таблица 3/
Если опустить теплоту, выделяемую в насосе, то можно сказать, что теплота, отданная слабым раствором, будет равна теплоте, которую принимает крепкий раствор при прохождении теплообменника, следовательно
где удельное количество теплоты, воспринимаемое крепким раствором
– удельная теплота теплообменника,
Тогда значение энтальпии в точке 1 можно найти из уравнения (23)
Определим удельное количество теплоты подводимое в генератор определим по формуле
Удельное количество теплоты, отводимое от конденсатора определим по формуле
Удельное количество теплоты, подводимое в испаритель определим по формуле (8)
Удельное количество теплоты, отведенное от абсорбера , найдем как
Тепловой баланс машины:
теплоту подведения , , определим по формуле (11) подставив наши данные
Теплоту отведения определим по следующей формуле