
- •2004 Г. Оглавление
- •Введение Краткое описание работы механизмов мотосаней
- •1. Проектирование эвольвентной зубчатой передачи.
- •1.1. Исходные данные:
- •1.2. Геометрический расчет.
- •1.3. Построение проектируемой зубчатой передачи.
- •1.5. Определим графически коэффициент перекрытия:
- •1.6. Выводы:
- •Приложение 1.
- •2. Проектирование планетарного зубчатого механизма с цилиндрическими колесами.
- •3. Динамическое исследование механизма при установившемся режиме движения.
- •3.2. Построение индикаторной диаграммы.
- •3.3. Построение графиков приведенных моментов от сил.
- •3.4. Построение графика приведенных моментов инерции.
- •3.5. Замена механизма динамической моделью.
- •3.6. Построение графика работы.
- •3.7. График кинетической энергии.
- •3.8. Определение закона движения кривошипа и расчет маховика.
- •4. Силовой расчет основного механизма
- •4.1. Определение угловой скорости и углового ускорения в заданном положении.
- •5.2. Определение основных размеров кулачкового механизма.
- •5.3. Построение профиля кулачка.
- •5.4. Кинематическая проверка скорости и ускорения.
- •Литература
3.4. Построение графика приведенных моментов инерции.
В нашем примере
IIIлевПР
= I2вращПР
+ I2постПР
+ I3ПР,
которые определяются из равенства
кинетической энергии механизма и модели
.
;
;
.
Приведенные моменты инерции второй группы звеньев являются функциями положения механизма и, как видно из последних соотношений, не зависят от абсолютных значений скоростей точек механизма. Данные расчёты сводятся в таблицу 5.
Таблица 5.
Положение механизма |
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
I3ПР, 10-5Нм2 |
0 |
7,2 |
24 |
19,6 |
9 |
3 |
0 |
3 |
9 |
19,6 |
24 |
7,2 |
0 |
I2постПР , 10-5Нм2 |
16,4 |
21,6 |
32,1 |
34,5 |
25,6 |
19,8 |
16,4 |
21,6 |
32,1 |
34,5 |
25,6 |
19,8 |
16,4 |
I2вращПР, 10-5Нм2 |
8,1 |
6,2 |
2,4 |
0 |
2,4 |
6,2 |
8,1 |
6,2 |
2,4 |
0 |
2,4 |
6,2 |
8,1 |
Положение механизма |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
19 |
20 |
21 |
22 |
23 |
24 |
I3ПР, 10-5Нм2 |
7,2 |
24 |
19,6 |
9 |
3 |
0 |
3 |
9 |
19,6 |
24 |
7,2 |
0 |
I2постПР , 10-5Нм2 |
21,6 |
32,1 |
34,5 |
25,6 |
19,8 |
16,4 |
21,6 |
32,1 |
34,5 |
25,6 |
19,8 |
16,4 |
I2вращПР, 10-5Нм2 |
6,2 |
2,4 |
0 |
2,4 |
6,2 |
8,1 |
6,2 |
2,4 |
0 |
2,4 |
6,2 |
8,1 |
Выбрав масштаб
по данным таблицы 5 строим графикIIIлевПР(φ),
для правого цилиндра график получаем
смещением на 270˚. Складывая полученные
графики получаем IIIПР(φ).
3.5. Замена механизма динамической моделью.
Динамическая
модель обладает приведенной массой и
нагружена приведенной силой, действие
которой эквивалентно действию реальных
масс и сил. В качестве динамической
модели выбираем начальное звено
механизма, то есть звено, которое связано
с обобщенной координатой. Для замены
механизма динамической моделью необходимы
два параметра: приведенный силовой
фактор ()
и приведенный момент инерции (
).
3.6. Построение графика работы.
Интегрируя приведенный момент сопротивления по углу поворота кривошипа, находится график работы сил сопротивления. Интегрирование производится методом прямоугольников. Для этого берется среднее значение между моментами сопротивления в текущем и предыдущем положениях механизма, умножается на угол в радианах, соответствующих повороту кривошипа из предыдущего положения в текущее, и складывается со значением, полученным для предыдущего положения кривошипа. Значение работы движущих сил за один цикл равно 63,5 Дж. Механизм рассматривается в установившемся режиме работы. Это означает, что суммарная работа движущих сил и сил сопротивления за цикл равна нулю. Следовательно, работа сил сопротивления равна 63,5 Дж.
Путем графического
интегрирования графика
строят
график Адвиж(φ).
Его масштаб определяется по формуле
,
где К - отрезок интегрирования, мм.
Конечная ордината |АСОПР|Ц должна быть равна |AДВ|Ц для установившегося режима движения и с учётом того, что MСОПРПР = const, строится график АДВ(φ) в виде наклонной прямой линии. Дальнейшим графическим дифференцированием графика АДВ(φ) определяется величина MСОПРПР .