На смятие:

где Q - грузоподъемная сила, Н;

δ_n- толщина планки, мм;

d_ц- диаметр цапфы траверсы, мм;

[σ]_см- допускаемое напряжение смятия, [σ]_см= 80…150 МПа,

.

6.3 Расчет блока

Наименьший допустимый диаметр блока по дну канавки определяется:

;

где d_к- диаметр каната,d_к= 12 мм;

e- коэффициент, зависящий от типа крана и режима работы, (для тяжёлого режима работыe= 17).

_{Принимаем}

Ширина блока выбирается в зависимости от диаметра каната. В_б= 36 мм.

7 РАСЧЕТ СОЕДИНЕНИЙ

7.1 Расчет шпоночного соединения быстроходный вал редуктора- МУВП (механизм подъема)

Сечение под ступицей МУВП:

d=18.2 мм, b=4 мм, h=4 мм, t₁=2.5 мм, T=15 Н*м.

Допускаемое напряжение: [σ]_см=120 Мпа.

Рабочая длина шпонки:

мм

мм

Конструктивно принимаем:

l= 22 мм.

7.2 Расчет шпоночного соединения тихоходный вал редуктора- барабан (механизм подъема)

Сечение под ступицей барабана:

d=50 мм, b=14 мм, h=9 мм, t₁=5.5 мм, T=952,5 Н*м.

Допускаемое напряжение: [σ]_см=150 Мпа.

Рабочая длина шпонки:

мм

мм

Принимаем:

l= 63 мм.

7.3 Расчет шпоночного соединения тихоходный вал редуктора- колесо (механизм передвижения)

Сечение под ступицей колеса:

d=48 мм, b=14 мм, h=9 мм, t₁=5.5 мм, T=150 Н*м.

Допускаемое напряжение: [σ]_см=120 Мпа.

Рабочая длина шпонки:

мм

мм

Принимаем:

l= 36 мм;

7.4 Расчет шпоночного соединения тихоходный вал редуктора- шестерня (механизм передвижения)

Сечение под шестерней:

d=48 мм, b=7 мм, h=7 мм, t₁=4 мм, T=150 Н*м.

Допускаемое напряжение: [σ]_см=120 Мпа.

Рабочая длина шпонки:

мм

мм

Конструктивно принимаем:

l= 45 мм;

7.5 Расчет шпоночного соединения быстроходный вал редуктора- электродвигатель (механизм передвижения)

Сечение под червяком:

d=22 мм, b=6 мм, h=6 мм, t₁=3.5 мм, T=10 Н*м.

Допускаемое напряжение: [σ]_см=120 Мпа.

Рабочая длина шпонки:

мм

мм

Конструктивно принимаем:

l= 32 мм;

7.6 Расчет соединения с натягом колесо тихоходного вала – венец колеса (механизм передвижения)

Исходные данные:

T=150 Н*м – вращающий момент на колесе;

d =120 мм - диаметр соединения;

d₁=48 мм - диаметр отверстия пустотелого вала;

d₂=140 мм – условный наружный диаметр колеса;

l =42 мм- длина сопряжения;

Материалы: колесо-сталь3, венец – БрО5Ц5С5;

Шероховатость: Ra=0.8 мкм;

1.Среднее контактное давление:

p=2*10³*K*T/(3.14*d²*l*f) = 9.46 МПа

K=3 – коэффициент запаса сцепления;

f=0.05- к-т трения (сталь-бронза);

2. Деформация деталей:

δ=10³*p*d*(C₁/E₁+C₂/E₂) =104 мкм;

С₁=(1+(d₁/d)²)/(1-(d₁/d)²)-µ₁=1.081;

С₂=(1+(d/d₂)²)/(1-(d/d₂)²)+µ₂=6.89;

E₁=2*10⁵МПа;

E₂=0.8*10⁵МПа;

µ₁=0.3;

µ₂=0.35;

3. Поправка на обмятие микронеровностей

u = 5.5(Ra₁+Ra₂) =8.8 мкм;

4. Поправка на температурную деформацию

δ_t=10³d*(Δt*(α₂-α₁)) =32 мкм;

α₁=12*10^-61/С;

α₂=19*10^-61/С;

5. Минимальный натяг, необходимый для передачи вращающего момента:

[N]_min≥ δ+u+ δ_t= 145 мкм;

6. Максимальный натяг, допускаемый прочностью охватывающей детали:

[N]_max≥ [δ]_max+u= 204 мкм;

[δ]_max= [p]_max* δ/p– максимальная деформация, допускаемая прочностью охватывающей детали, где [p]_max = 0,5*σ_Т2*(1-(d/d₂)²) =18.6 МПа (σ_Т2 = 140 МПа);

7.Выбираем посадку H8/z8N_min/N_max= 148/193

8. Сила запрессовки

F_п=π*d*p_max*f_п= 632 Н;

p_max = (N_max -u)*p/ δ= 16.76 МПа;

f_п=0.1 – к-т сцепления при прессовании;