2310

Примечание: ширину ремня принимать из ряда, приведенного на с. 15.

Таблица 5

Размеры хлопчатобумажных цельнотканых ремней

(ТУ РСФСР 1766-11415-87)

где Т1 – крутящий момент на ведущем шкиве, Нм.

Для кордшнуровых прорезиненных ремней допускается использование шкивов диаметром не менее (50…70)δ, для синтетических тканых ремней рекомендуется применять шкивы диаметром не менее (100…150)δ /2/, где δ – толщина ремня, мм.

В диаметр ведущего шкива принимают по формуле Саверина

где N1 – мощность на ведущем шкиве, кВт; n1 число оборотов ведущего вала, мин-1.

3.Полученный результат округляют до ближайшего большого значения из стандартного ряда диаметров шкивов (по ОСТ 2Д32-1-88) : 50, 63, 71, 80, 90, 100, 112, 125, 140, 160, 180, 200, 225, 250, 280, 320, 360, 400, 450, 500, 560, 630, 710, 800, 900, 1000, 1120, 1250, 1400, 1600, 1800, 2000, 2250, 2500, 2800, 3200, 3600, 4000. /5/.

4.Рассчитывают диаметр ведомого шкива D2 (с учетом относительного скольжения ξ = 0,01…0,02):

11

аw = Ка (D1 + D2),

где Ка – коэффициент, зависящий от способа натяжения ремня, при автоматическом натяжении ремня Ка = 1,5, при периодическом натяжении ремня Ка = 2,0.

8. Вычисляют расчетную (внутреннюю) длину ремня:

W

Для бесконечных ремней полученный результат округляют до ближайшего стандартного значения (см. табл. 2).

9. Производят оценку долговечности ремня по условию:

l

где υ и [υ]- соответственно расчетное и допускаемое значение числа пробегов ремня, с-1.

Для резинотканевых ремней типа А, Б, В [υ] = 5 с-1 , для среднескоростных передач (V<30 м/с) кордшнуровых и синтетических тканых ремней [υ] ≈ 15 с-1 /4/.

Если расчетное число пробегов ремня больше допустимых значений, то межосевое расстояние аw увеличивают на 10% и определяют новые значения длины ремня L и υ при новом значении аw.

10. Уточняют фактическое значение межосевого расстояния при стандартной длине ремня:

12

Устанавливают необходимость для компенсации вытяжки ремня и монтажа передачи пределы изменения межосевого расстояния от 0,97 аw до

1,05 аw.

11. Вычисляют угол обхвата ремнем малого шкива α1 (град):

чениях угла 1 тяговая способность ремня резко снижается и требуется установка отклоняющего ролика.

12. Определяют толщину ремня и допускаемую удельную полезную нагрузку для эталонной передачи (угол обхвата 180˚, натяжение предвари-

Для ремней сечения А, Б и В определяют допускаемое полезное напряжение в ремне, которое согласно рекомендациям /5/ равно: К0 = 2,25 МПа.

13. Находят допускаемую удельную окружную силу для проектируе-

где Ср – коэффициент, учитывающий режим нагружения передачи;

13

СF – коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки между уточными нитями или кордшнурами;

Сd – коэффициент, учитывающий влияние диаметра малого шкива на долговечность ремня;

Сα- коэффициент, учитывающий угол обхвата ремнем малого

шкива;

СV – коэффициент, учитывающий действие центробежных сил;

Сβ – коэффициент, учитывающий угол наклона линии центров передачи к горизонту β (град.).

Коэффициент определяется по формуле:

Ср = [Ср0 + 0,1 (1 - Zсм)], (13)

где Zсм – число смен работы оборудования, для которого проектируется передача;

Ср0 – коэффициент, учитывающий величину максимальных пере-

где КА – коэффициент динамичности, равный отношению максимальной нагрузки к номинальной.

Величину коэффициента Ср можно принимать при спокойной нагрузке – 1,0; при нагрузке с умеренными колебаниями – 0,9; при значительных колебаниях нагрузки – 0,8; при резко неравномерной и ударной – 0,7 /1/.

При автоматическом регулировании и натяжении ремня коэффициенты Сυ и Сβ равны единице. При периодическом регулировании натяжения ремня в передаче с закрепленными валами значения этих коэффициентов определяют:

14

Результат округляют до ближайшего стандартного значения (табл.2). При этом рекомендуется, чтобы ширина ремня b не превышала диаметр ведущего шкива D1.

Для плоских прорезиненных ремней типа А, Б, В определяют необходимую площадь поперечного сечения ремня.

А = b· δ = Ft / [К], мм2 (21)

Задавшись рекомендуемым соотношением между толщиной δ ремня и диаметром ведущего шкива D1, находя количество прокладок в сечении ремня:

где t – толщина одной прокладки: с прослойками t=1,5 мм, без прослоек t=1,25 мм и необходимую толщину ремня:

δ = t R, мм

и ширину ремня:

b=A/δ, мм

Ширину ремня округляют до ближайшего стандартного значения (табл. 4, 5) из ряда, мм /5/: 20, 25, 30, 40, 50, 60, 63, 70, 71, 75, 80, 90, 100, 112, 115, 125, 160, 180, 200, 224, 250, 280, 300, 355, 400.

15. Определяют силы, действующие на валы ременной передачи. Усилие предварительного натяжения ремня:

S0 = σ0 ·b ·δ, Н, (23)

где σ0 – напряжение предварительного натяжения ремня σ0 ≈1,8 МПа для ремней типа А, Б, В, других см. табл. 6.

Натяжение ведущей ветви:

где Сi – коэффициент, учитывающий величину передаточного числа, принято Сi = 2 при U = 1…4;

σу- допускаемое напряжение при базовом числе циклов (Nбаз принято σу = 7 МПа;

15

этому в случае выхода из строя при эксплуатации одного ремня, замене подлежит, как правило, весь комплект.

Клиноременные передачи рекомендуются при малых межосевых расстояниях, больших передаточных числах, вертикальном расположении валов /1/.

3.1. Типы и конструкции ремней

По конструкции клиновые ремни бывают двух типов: кордтканевые (рис. 4 а) и кордшнуровые (рис. 4 б). В первых корд состоит из нескольких рядов вискозной, капроновой или лавсановой ткани, расположенных в зоне нейтрального слоя ремня, завулканизированных в резину. Снаружи ремень завернут в дватри слоя прорезиненной ткани. В кордшнуровых ремнях корд состоит из одного ряда толстых крученых анидных шнуров.

При выборе конструкции ремней рекомендуются кордтканевые ремни, как более долговечные. Для ответственных передач и при малых диаметрах шкивов (в пределах стандарта) рекомендуется использовать кордшнуровые ремни по ТУ 38-1051798-87.

Основными размерами клинового ремня являются расчетная ширина по несущему слою (нейтральной линии при изгибе) bp, высота h, угол клина φ0 (φ0=40˚ для всех клиновых ремней в недеформированном состоянии) и расчетная длина l, измеряемая по нейтральной линии ремня.

Наибольшее распространение получили клиновые ремни нормальных сечений по ГОСТ 1284.1 – 80 с отношением bp / h = 1,4.

Клиновые ремни нормальных сечений изготавливают семи сечений 0(Z), A(A), Б(В), В(С), Г(D), Д(Е), Е (табл. 7). Из-за большой массы скорость их ограничивается (V ≤ 25 м/с). Недостатком этого типа ремня является большая высота, что приводит к значительным деформациям сечения при изгибе и неравномерному распределению нормальных напряжений в зоне контакта ремня со шкивом. Проектирование и эксплуатацию передач с ремнями нормальных сечений осуществляют по ГОСТ 1284.2 – ГОСТ 1284.3-96.

Узкие клиновые ремни с отношением bp / h = 1,05…1,1 выполняют по ТУ 38-40534-79 четырех сечений (УО, УА, УБ, УВ, табл. 7). Они отличаются от ремней нормальных сечений кордом повышенной прочности. Благодаря меньшему отношению ширины к высоте имеют более равномерное распределение нагрузки по нитям корда, что повышает их тяговую способность в 1,5…2 раза. Это обстоятельство позволяет уменьшить число ремней в комплекте и ширину шкивов. Они могут работать при относительно больших натяжениях и на шкивах меньших диаметров. Скорость узких ремней допускается до 40 м/с. Проектирование передач производят по РТМ 38-40545-79.

17

Таблица 7

Клиновые приводные ремни

Поликлиновые приводные ремни – бесконечные плоские ремни (рис. 4 в) с высокопрочным полиэфирным кордшнуром и продольными клиньями, входящими в кольцевые канавки на шкивах, их изготавливают по ТУ 38- 105763-84 трех сечений: К, Л и М (табл. 8). Сочетают достоинства плоских и клиновых ремней. Благодаря высокой гибкости допускают применение шкивов малых диаметров. Могут работать при скоростях до 40 м/с. Корд и рабочая поверхность расположены по всей ширине ремня, поэтому при одинаковой мощности ширина шкивов для поликлиновых ремней в 1,5…2 раза меньше ширины шкивов передач клиновыми ремнями.

Передачи с поликлиновыми ремнями из-за малой высоты профиля имеют пониженный уровень колебания валов, поэтому их можно рекомендовать для приводов станков повышенной точности. К недостаткам относятся более

19