1470

Таблица 10.4

Рекомендуемые величины производительности закачки-выкачки

где a b, a b — коэффициенты теплоотдачи от стенки емкости в ат­ мосферу соответственно в ночное и дневное время; их вычисляют как сумму коэффициентов теплоотдачи конвекцией а ьД а Ьк) и из­ лучением (а Ьл) ; q — количество тепла, получаемого в полдень за счет солнечной радиации и отнесенного к 1м2 стенки, ограничи­ вающей ГП резервуара; а стп, а стпприведенные коэффициенты теплоотдачи от стенки резервуара к нефтепродукту соответственно в ночное и дневное время

369

а'р,а р - коэффициенты теплоотдачи радиацией от стенки резервуа­ ра к нефтепродукта соответственно в ночное и дневное время.

Количество тепла, получаемого 1м2 стенки, ограничивающей ГП резервуара, за счет солнечной радиации

Fr

где ес - степень черноты внешней поверхности резервуара: для ок­ рашенного белой краской ес =0,16; новой алюминиевой краской ес =0,33; алюминиевой краской, подвергшейся воздействию атмос­ феры, ес =0,65 ; для неокрашенного стального резервуара ес =0,9; F0 - площадь проекции стенок резервуара на плоскость, нормаль­ ную к направлению солнечных лучей в полдень; для резервуаров типа РВС

Fb, FH— площади проекций поверхности стенок и кровли, ограни­ чивающих ГП резервуара, соответственно на вертикальную и гори­ зонтальную плоскости; \\) —географическая широта места установ­

ки резервуара; ср - расчетное склонение Солнца в рассматриваемый период; i0 - интенсивность солнечной радиации на плоскость, нор­ мальную к направлению солнечных лучей в полдень (Вт/м2)

1357К0

Ко —коэффициент, учитывающий состояние облачности: при безоб­ лачном небе Ко=1; при облачности 50% К0=0,7...0,8; при сплошной облачности К0=0,5...0,6; у - коэффициент прозрачности атмосферы,

у = 0,7...0,8.

При усредненных расчетах за длительные периоды времени сле­ дует руководствоваться данными о числе дней с разной облачностью.

Расчетное склонение Солнца (р (в градусах) находится по одной из формул

370

с начала года.

При выборе коэффициентов теплоотдачи а'р,а р, аг, а г, ар, а р можно воспользоваться рекомендациями: Н. Н. Константинова:

ар = а'п =5,3 Вт/(м2чград),

аг =2,33 Вт/ (м2 ч град), a bk =2,44 Вт/ ( м-ч град),

371

а остальные коэффициенты могут быть рассчитаны по формулам вида:

где аао...аа2, ba0,ba] - эмпирические коэффициенты, принимае­ мые по табл. 10.6.

Таблица 10.6

Величины эмпирических коэффициентов в формулах (10 .45), (10.46)

Минимальное парциальное давление углеводородов в ГП резер­ вуара Pmin определяется по формуле (10.10) при Тг = Т Ггшп. Макси­ мальная же величина парциального давления Ртах находится как

где Схр - объемная концентрация углеводородов в ГП к концу пери­ ода роста парциального давления ( см. п.10.1).

Ориентировочно величину Ртах можно рассчитать по формуле

(10.48)

ОХ

ЭР где — - почасовой рост парциального давления в ГП, Па/ч

0 - температурный напор, К

372

29,1 {cos (ц/-ср) - 0,333 In[З cos (vj/ - cp)+ 1] - 0,0008)

т - продолжительность роста парциального давления в ГП, ч

т- продолжительность дня в часах

§10.3 Потери от «обратного выдоха» и от вентиляции газового пространства

Потери от «обратного выдоха» возникают вслед­ ствие донасыщения ГП после опорожнения резервуара. Их величи­ на находится по формуле

паров нефтепродукта в ГП к моменту окончания соответственно опорожнения резервуара и простоя.

Необходимо помнить, что величина Спр не может превышать Csnp. Потери от вентиляции ГП обусловлены наличием в кровле или верх­ ней части стенки резервуара двух или нескольких отверстий, располо­ женных на разных уровнях. При этом вследствие разности плотностей

воздуха и паровоздушной смеси образуется газовый сифон с расходом

где pj - коэффициент расхода при истечении ПВС, fp - площадь от­ верстия, расположенного ниже; h — расстояние между отверстиями по вертикали; с - средняя концентрация углеводородов в ГП.

Потери нефтепродукта от вентиляции ГП в течение времени твент

373

§10.4. Потери при заполнении транспортных емкостей

Потери нефти (нефтепродуктов) при заполне­ нии транспортных емкостей (нефтеналивных судов, железнодорож­ ных и автомобильных цистерн, бочек) определяется по формуле

ч Р г ,

где к,. - коэффициент, учитывающий степень насыщенности паро­ воздушной смеси и превышение объема вытесняемой ПВС над объ­ емом Уад закачиваемого нефтепродукта.

Величина коэффициента к,. зависит от условий налива. При за­ полнении транспортных емкостей сверху открытой струей

(10.59)

1/НЕ-приН Е >1м

НЕ - высота (диаметр котла) наливаемой емкости, м.

Если же налив осуществляется полуприкрытой струей (сначала

§10.5. Выбор средств сокращения потерь нефти

инефтепродуктов от испарения

Вусловиях рыночной экономики очевидным

является следующее положение: наиболее целесообразно приме­ нение того средства сокращения потерь (ССП), которое дает наи­ больший экономический эффект. Основываясь на нем, после ряда

374

преобразований нами получен критерий выбора средств сокра­ щения потерь

где S — сокращение потерь, обеспечиваемое рассматриваемым тех­ ническим средством; 0 - удельные приведенные затраты на сокра­ щение потерь 1 тонны нефти (нефтепродукта) данным средством; ан —обобщенная цена 1 тонны нефти (нефтепродукта).

Применять следует то средство сокращения потерь, для которо­ го величина Ка - критерия максимальна.

При расчетах по формуле (10.61) необходимо использовать зна­

где Sj — сокращение потерь в целом по резервуарному парку в i-й год с начала внедрения ССП; Э;, К; - соответственно стоимость потребляемой ССП электроэнергии и капиталовложения в него в i-м году; бн — нормативный коэффициент эффективности капита­ ловложений; С, — норматив отчислений на амортизацию и текущий

ремонт; енп - норматив приведения, енп «0,21/год; Gn - годовые потери от испарения по резервуарному парку до внедрения ССП.

Расчет сокращения потерь

Сокращение потерь, достигаемое при применении ССП, в зна­ чительной степени зависит от номинальной вместимости резервуара, коэффициента его оборачиваемости п0Б и ряда других факторов. При решении учебных задач можно воспользоваться упрощенными формулами, полученными в результате обработки данных расчета наЭВМ по оригинальным методикам [ ] для условий г. Уфы (в долях).

Сокращение потерь при применении дисков-отражателей опи­ сывается выражением (в долях)

375

где a0s, als, a2s, a3s - числовые коэффициенты, зависящие от типа резервуара (табл. 10.7).

Таблица 10.7

Величины коэффициентов в формуле (10.64)

Отрицательные величины Sa, вычисленные по формуле (10.64) в области низких коэффициентов оборачиваемости, свидетельствует о бесполезности применения дисков-отражателей в данных условиях.

Сокращение потерь бензинов, достигаемое при применении понто­ нов с затвором типа РУМ-2, может быть оценено по формуле (в долях)

где Ь&4 bls, b^ — постоянные числовые коэффициенты, зависящие от номинальной вместимости резервуара и коэффициента оборачива­ емости (менее 10 или более).

Сведения о величинах b^, bls, b^ приведены в табл. 10.8

Для других типов затворов к величине Sn, найденной по форму­ ле (10.65) вводятся понижающие коэффициенты: для РУМ-1 его ве­ личина равна 0,8, а для бельтингового - 0,6.

При применении плавающих крыш в одинаковых условиях с понтонами сокращение потерь от испарения Snic меньше, чем при п- римененни понтонов: при номинальном объеме резервуаров 1000 м3 и меньше - на 7...10 %, при 2000 M3<Vkom<5000 м3 - на 3...5 %,

ными жидкостями с температурой менее 25 °С, может быть принято равным *100%. Значения коэффициента совпадения операций Кс шщя каждой конкретной фуппы резервуаров определяются по жур­

налам оперативного учета, диспетчерским листам и т.п. как

Ж

Таблица 10.8

еличины коэффициентов в формуле (10.65) для понтонов с затвором РУМ-2

Таблица 10.9.

'екомендуемые величины коэффициентов совпадения операций

де V ^ , VOT— объемы соответственно принятого и отпущенного неф - епродукта за рассматриваемый промежуток времени.

377

Для проектируемых объектов величину Кс можно принимать по табл. 10.9.

Если коэффициент оборачиваемости для проектируемых нефте­ баз заранее неизвестен, то его ориентировочное значение можно принять по табл. 10.10.

Таблица 10.10

Ориентировочные величины коэффициента оборачиваемости для нефтебаз______________________________________________

При применении систем улавливания легких фракций (УЛФ) достигаемое сокращение потерь зависит от многих факторов и мо­ жет быть рассчитано только по специальным методикам.

Расчет затрат Капиталовложения в понтоны, плавающие крыши и диски-от­

ражатели, учитывающие все виды затрат, включая стоимость строи­ тельно-монтажных работ, приведены в табл. 10.11.

Затраты на сооружение газоуравнительной системы складываются из стоимости собственно труб (отводов, коллектора), огневых преградителей, задвижек, опор (при надземной прокладке), а также стоимос­ ти выполняемых работ (земляных, изоляционных, бетонных, монтаж­ ных и т. д.). Для решения учебных задач можно принять, что стоимость всех видов строительно-монтажных работ составляет около 80 % от - суммарной стоимости труб, огневых предохранителей, задвижек и опор.

Сведения о ценах на элементы газоуравнительных систем при­ ведены в табл. 10.12.

Расчетный внутренний диаметр ГУС определяется по формуле

где G ,^ —максимальный весовой расход газовой фазы в ГУС, кг/с; v, р —соответственно кинематическая вязкость (м2/см) и плотность (кг/м3)

378