842
.pdf
где р – распределенное давление на внешнюю кромку крайней пластинки;
– от сосредоточенного давления силы F:
σy = |
F |
, |
(64) |
|
|||
|
tw lef |
|
|
где lef – условная длина распределения нагрузки;
– от временной нагрузки АК – по формулам (40), (41). Поперечные нормальные напряжения на границе второй и по-
следующих пластинок допускается определять по формулам:
– при нагрузке, распределенной по всей длине пластинки:
|
|
σy |
= |
|
p |
(1−3 v2 |
+ 2 v3 ); |
|
(65) |
|||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
tw |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
– при сосредоточенной нагрузке: |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
2 F |
|
|
|
α |
|
|
2 |
|
|
2 |
|
|
|
|||
σy |
= |
|
|
arctg |
|
|
− 3 v |
|
(1− |
|
v ) arctg α . |
(66) |
||||||
π tw lef |
v |
|
3 |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
В формулах (65) и (66) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
α = 0,5 |
lef |
, v = |
h0 |
, |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
h |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
w |
|
|
w |
|
|
|
|
|
где h0 – часть высоты стенки, равная расстоянию от оси нагружен-
ного пояса в сварных и прокатных балках или от ближайшей риски поясного уголка в балках с болтовыми соединениями до границы проверяемой пластинки;
h – полная высота стенки. |
|
|
|
|
|
|
||||||
w |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Проверка местной устойчивости стенки, имеющей только по- |
||||||||||||
перечные ребра жесткости, выполняется по формуле |
|
|||||||||||
( |
|
σx |
|
+ |
σy |
)2 +( |
0,9 τxy |
)2 |
≤1,0, |
(67) |
||
ω σ |
|
|
ω τ |
|
||||||||
|
x,cr |
|
σ |
y,cr |
|
xy,cr |
|
|
|
|||
|
1 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
41 |
Стр. 41 |
|
|
|
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru) |
|
|
|
|||||
где σx,cr и σy,cr – критические нормальные напряжения соответственно продольное и поперечное;
τxy,cr – критическое касательное напряжение;
τxy,cr ω1 – коэффициент, учитывающий особенности развития пластических деформаций в зависимости от характера загружения стенки и принимаемый по соотношению
ξ |
0 |
0,5 |
1,0 |
1,5 |
2,0 |
3,0 |
4,0 |
ω1 |
1,00 |
1,05 |
1,10 |
1,15 |
1,20 |
1,30 |
1,40 |
ω2 – коэффициент, учитывающий возможность закритической работы стенки под действием касательных напряжений при расчете
автодорожных и городских мостов при hw t |
и определяемый по |
||
формуле |
|
|
|
ω =1+ 0,5 ( |
hw |
−0,5). |
(68) |
|
|||
2 |
200 tw |
|
|
|
|
|
|
Значения критических напряжений σx,cr, σy,cr и τxy,cr определяют по табл. 10 в зависимости от соответствующих приведенных критических напряжений, которые определяются соотношением толщины стенки tw и размеров отсека (hef или a).
Приведенное критическое продольное нормальное напряжение
|
|
100 t |
w |
|
2 |
E, |
|
σx,cr,ef |
= 9,05 10−5 χ ε |
|
|
(69) |
|||
h |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ef |
|
|
|
|
|
где χ – коэффициента упругого защемления стенки принимаемого для элементов с болтовыми соединениями равным 1,4, для сварных элементов – по следующей таблице:
|
γ |
0,25 |
0,5 |
|
1,0 |
2,0 |
4,0 |
10,0 |
Св. 10 |
|
χ |
1,21 |
1,33 |
|
1,46 |
1,55 |
1,60 |
1,63 |
1,65 |
42 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Стр. 42 |
|
|
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru) |
|
|
|
|||
ε – коэффициент, принимаемый по табл. 5, в зависимости от коэффициентов ξ и µ.
Таблица 5
ξ |
|
|
Значение коэффициента ε при µ |
|
|
|||||
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,67 |
0,75 |
0,8 |
0,9 |
1,0 |
1,5 |
2 и |
|
|
более |
|||||||||
0 |
8,41 |
6,25 |
5,14 |
4,75 |
4,36 |
4,2 |
4,04 |
4,0 |
4,34 |
4,0 |
0,67 |
10,8 |
8,0 |
7,1 |
6,6 |
6,1 |
6,0 |
5,9 |
5,8 |
6,1 |
5,8 |
0,80 |
13,3 |
9,6 |
8,3 |
7,7 |
7,1 |
6,9 |
6,7 |
6,6 |
7,1 |
6,6 |
1,00 |
15,1 |
11,0 |
9,7 |
9,0 |
8,4 |
8,1 |
7,9 |
7,8 |
8,4 |
7,8 |
1,33 |
18,7 |
14,2 |
12,9 |
12,0 |
11,0 |
11,2 |
11,1 |
11,0 |
11,5 |
11,0 |
2,00 |
29,1 |
25,6 |
24,1 |
23,9 |
24,1 |
24,4 |
25,6 |
25,6 |
24,1 |
23,9 |
3,00 |
54,3 |
54,5 |
58,0 |
53,8 |
53,8 |
53,8 |
53,8 |
53,8 |
53,8 |
53,8 |
4,00 |
95,7 |
95,7 |
95,7 |
95,7 |
95,7 |
95,7 |
95,7 |
95,7 |
95,7 |
95,7 |
Приведенное критическое поперечное нормальное напряжение
σy,cr,ef = 9,05 10−5 ζ χz |
|
100 tw |
|
2 |
E, |
(70) |
|
a |
|
|
|||
|
|
|
|
где ζ – коэффициент, принимаемый равным единицы при нагрузке, распределенной по всей длине пластинке, и по табл. 6 – при сосредоточенной нагрузке;
χ – коэффициент упругого защемления стенки, принимаемый по табл. 6;
z – коэффициент, принимаемый по табл. 8.
Таблица 6
|
µ |
|
|
|
Значение коэффициентов ζ при ρ |
|
|
|
|||||
|
0,10 |
0,11 |
0,12 |
0,13 |
0,14 |
0,15 |
0,16 |
0,18 |
0,20 |
0,25 |
0,30 |
0,35 |
|
|
0,5 |
1,70 |
1,67 |
1,65 |
1,63 |
1,61 |
1,60 |
1,60 |
1,60 |
1,60 |
1,60 |
1,60 |
1,60 |
|
0,6 |
1,98 |
1,93 |
1,89 |
1,85 |
1,82 |
1,80 |
1,79 |
1,78 |
1,76 |
1,72 |
1,71 |
1,69 |
|
0,7 |
2,23 |
2,17 |
2,11 |
2,06 |
2,02 |
1,98 |
1,96 |
1,93 |
1,89 |
1,82 |
1,79 |
1,76 |
|
0,8 |
2,43 |
2,35 |
2,28 |
2,22 |
2,17 |
2,12 |
2,10 |
2,05 |
2,01 |
1,91 |
1,86 |
1,82 |
|
0,9 |
2,61 |
2,51 |
2,43 |
2,36 |
2,30 |
2,24 |
2,21 |
2,16 |
2,11 |
1,98 |
1,92 |
1,87 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
43 |
Стр. 43 |
|
|
|
|
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru) |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Окончание |
табл. 6 |
||||||||||
µ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Значение коэффициентов ζ при ρ |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
0,10 |
|
0,11 |
|
0,12 |
|
0,13 |
|
0,14 |
0,15 |
|
0,16 |
0,18 |
0,20 |
0,25 |
0,30 |
0,35 |
|||||||||||||||||
1,0 |
|
2,74 |
|
2,64 |
|
2,55 |
|
2,47 |
|
2,40 |
2,34 |
|
2,31 |
2,24 |
2,17 |
2,04 |
1,97 |
1,91 |
|||||||||||||||||
1,2 |
|
2,79 |
|
2,68 |
|
2,59 |
|
2,51 |
|
2,43 |
2,37 |
|
2,33 |
2,26 |
2,19 |
2,05 |
1,98 |
1,91 |
|||||||||||||||||
1,4 |
|
2,84 |
|
2,73 |
|
2,63 |
|
2,54 |
|
2,46 |
2,39 |
|
2,35 |
2,28 |
2,21 |
2,05 |
1,98 |
1,91 |
|||||||||||||||||
1,5 |
|
2,86 |
|
2,75 |
|
2,65 |
|
2,56 |
|
2,48 |
2,41 |
|
2,37 |
2,30 |
2,22 |
2,07 |
1,99 |
1,91 |
|||||||||||||||||
2,0 и |
|
2,86 |
|
2,75 |
|
2,65 |
|
2,55 |
|
2,47 |
2,40 |
|
2,36 |
2,28 |
2,20 |
2,05 |
1,96 |
1,88 |
|||||||||||||||||
более |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Примечание. ρ =1, 04 |
lef |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ef |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 7 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
γ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Значение коэффициента χ при µ |
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
0,4 |
|
0,6 |
|
|
0,8 |
|
|
|
|
1,0 |
|
|
|
|
1,5 |
2,0 и более |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
0,25 |
|
|
|
1,19 |
|
1,19 |
|
1,20 |
|
|
|
|
1,20 |
|
1,19 |
1,18 |
|||||||||||||||||||
0,5 |
|
|
|
1,24 |
|
1,29 |
|
1,30 |
|
|
|
|
1,32 |
|
1,32 |
1,32 |
|||||||||||||||||||
1,0 |
|
|
|
1,28 |
|
1,36 |
|
1,41 |
|
|
|
|
1,47 |
|
1,52 |
1,56 |
|||||||||||||||||||
4,0 |
|
|
|
1,32 |
|
1,45 |
|
1,57 |
|
|
|
|
1,73 |
|
1,97 |
2,21 |
|||||||||||||||||||
10 и более |
|
|
1,34 |
|
1,49 |
|
1,65 |
|
|
|
|
1,88 |
|
2,51 |
2,95 |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 8 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
µ |
|
|
|
|
|
z |
|
µ |
|
|
|
|
|
z |
|
|
|
µ |
|
|
z |
|
|
|
|
µ |
|
|
z |
||||||
0,4 |
|
|
|
4,88 |
|
0,7 |
|
|
|
5,59 |
|
1,2 |
|
|
6,87 |
|
|
|
1,8 |
|
9,86 |
||||||||||||||
0,5 |
|
|
|
5,12 |
|
0,8 |
|
|
|
5,80 |
|
1,0 |
|
|
7,69 |
|
|
|
2,0 |
|
11,21 |
||||||||||||||
0,6 |
|
|
|
5,37 |
|
1,0 |
|
|
|
6,26 |
|
1,2 |
|
|
8,69 |
|
|
|
2,5 и |
|
15,28 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
более |
|
|
|
||
Приведенное критическое касательное напряжение |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
− |
|
|
|
|
|
760 |
|
100 t |
w |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
τxy,cr,ef |
= 0,476 10 |
|
6 χ 1020 + |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 E, |
(71) |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
|
d |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
µ1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
где d – меньшая сторона отсека (a или hef);
µ1 – коэффициент, принимаемый равным µ при a > hef и 1 / µ при a > hef;
44
Стр. 44 |
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru) |
χ – коэффициент упругого защемления стенки, принимаемый равным 1 для элементов с болтовыми соединениями и по табл. 9 – для сварных элементов.
|
|
|
|
|
Таблица 9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
γ |
|
Значение коэффициента χ при µ |
|
|
||
0,5 |
0,67 |
1,0 |
2,0 |
|
2,5 и более |
|
|
|
|||||
0,25 |
1,014 |
1,063 |
1,166 |
1,170 |
|
1,192 |
0,5 |
1,016 |
1,075 |
1,214 |
1,260 |
|
1,300 |
1,0 |
1,017 |
1,081 |
1,252 |
1,358 |
|
1,416 |
2,0 |
1,018 |
1,085 |
1,275 |
1,481 |
|
1,516 |
5,0 |
1,018 |
1,088 |
1,292 |
1,496 |
|
1,602 |
10,0 |
1,018 |
1,088 |
1,298 |
1,524 |
|
1,636 |
Св. 10 |
1,018 |
1,089 |
1,303 |
1,552 |
|
1,680 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 1 0 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Интервал |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Марка |
значений |
|
Формулы для определения σx,cr, σy,cr |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
стали |
σx,cr,ef, |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
МПа |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(кгс/см2) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
16 Д |
0–196 |
|
|
|
|
|
|
σx,cr |
|
= 0,9 σx,cr,ef m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
(0–2000) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
196–385 |
|
|
|
σx,cr,ef 2 |
|
|
|
|
|
|
|
σx,cr,ef |
|
|
|
|
|
|
|
−3 |
|
|||||||
|
|
(2000–3921) |
σx,cr = |
−170, 7 |
|
|
|
|
+0, 6375 |
|
|
|
+0, 4048 10 |
|
|
E m |
||||||||||||||
|
|
|
E |
|
E |
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Св. 385 |
|
|
σx,cr |
= (0, 03114 |
σx,cr,ef |
|
+0, 0795 10 |
−3 |
)E m |
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
(св. 3921) |
|
|
|
|
E |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
15ХСНД |
0–207 |
|
|
|
|
|
|
σx,cr |
|
= 0,9 σx,cr,ef m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
(0–2111) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
207–524 |
|
|
|
|
σx,cr,ef 2 |
|
|
|
|
|
|
σx,cr,ef |
|
|
|
|
|
|
−3 |
|
|
|||||||
|
|
(2111–5342) |
σx,cr = |
|
−201, 2 |
|
|
|
|
|
+1, 024 |
|
|
|
+0, 0795 10 |
|
|
E m |
||||||||||||
|
|
E |
|
|
|
|
E |
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Св. 524 |
|
|
σx,cr |
= (0, 03572 |
|
σx,cr,ef |
|
+1, 290 |
10 |
−3 |
)E m |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
(св. 5342) |
|
|
|
E |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
45 |
Стр. 45 |
|
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
Окончание |
табл. 1 0 |
|||||||||
|
Интервал |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Марка |
значений |
Формулы для определения σx,cr, σy,cr |
|
||||||||||||
стали |
σx,cr,ef, МПа |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
(кгс/см2) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10ХСНД |
0–229 |
|
|
σx,cr |
= 0,9 σx,cr,ef |
m |
|
|
|
|
|
||||
390-14Г2АФД |
(0–2333) |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
390-15Г2АФДпс |
229–591 |
|
|
σx,cr,ef 2 |
|
|
|
σx,cr,ef |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
−3 |
||||||||
|
(2333–6024) |
σx,cr = |
−215,8 |
|
|
+1, 238 |
|
|
−1,1091 10 |
|
E m |
||||
|
E |
E |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Св. 591 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
σx,cr = (0, 03677 |
|
σx,cr,ef |
+1,561 10 |
−3 |
)E m |
|
|
||||||
|
(св. 6024) |
|
|
E |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Примечания: 1. m – коэффициент условий работы. 2. При определении поперечных нормальных критических напряжений в формулах заме-
няются σx,cr на σy,cr и σx,cr,ef на σy,cr,ef. Касательные критических напряжения определяются по формулам для σx,cr с подстановкой в них соотношений:
τxy,cr = |
σx,cr |
; |
τxy,cr,ef |
= |
σx,cr,ef |
. |
|
0, 6 |
0, 6 |
||||||
|
|
|
|
|
7.3. Расчет на местную устойчивость элементов, не подкрепленных ребрами жесткости
В том случае, если у продольных балок не предусмотрены ребра жесткости, устойчивость их элементов при среднем касательном напряжении, не превышающем 0,2σх, допускается обеспечивать назначением отношения высоты (ширины) элемента к его толщине не более величины:
– для полки (рис. 14 а, б):
|
bh |
|
≤ |
|
0,951α |
; |
|||||
|
th |
|
|
σx,cr,ef |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
E |
|
|
|
|
– для стенки (рис. 14 а, в): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
hw |
≤ |
|
0,951α |
. |
||||||
|
tw |
|
|
|
σx,cr,ef |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
E |
|
|
||
46
(72)
(73)
Стр. 46 |
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru) |
–ϑ – коэффициент защемления пластинки, определяемый
–для полки:
|
|
|
|
|
ϑ |
|
= |
|
1 |
|
|
2 |
|
|
; |
(76) |
||
|
|
|
|
4 |
β32α2 1−0,106 |
1 |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
β22α22 |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
– для стенки: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,16 |
+ 0,0056 |
1 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
ϑ =β3 |
α2 |
|
, |
(77) |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
1−9,4β22α22 |
|
|||||||||||
|
|
|
|
3 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|||||||
где β2 = |
tw |
; α2 = |
bh |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
h |
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
w |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
При отрицательном значении знаменателя в формулах (76), (77), а также при равенстве его нулю следует принимать ϑ= 0.
Приведенное критическое напряжение σx,cr,ef для пластинки следует определять по формулам табл. 11 в зависимости от критических напряжений σx,cr, за которые следует принимать действующие напряжения σx/m (здесь m – коэффициент условий работы, принимаемый по прил. 3).
Таблица 1 1
|
Марка стали |
Значение σx,cr, |
|
Формулы для определения σx,cr,ef |
|||||
|
|
МПа (кг/см2) |
|
или его значения, МПа (кг/см2) |
|
||||
|
16Д |
До 176 (1800) |
|
|
1,222 σx,cr |
|
|
|
|
|
|
Св. 176 (1800) |
|
|
|
|
σ |
x,cr |
|
|
Ст3 |
до 205 (2100) |
1,868 10−3 |
−2, 420 10−3 1−1000 |
|
E |
|||
|
|
E |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Св. 205 (2100) |
|
|
385 (3923) |
|
|
|
|
|
15ХСНД |
До 186 (1900) |
|
|
1,111 σx,cr |
|
|
|
|
|
|
Св. 186 (1900) |
|
2,544 10−3 |
−2, 620 10−3 1−724 |
|
σ |
x,cr |
|
|
|
до 284 (2900) |
|
|
|
E |
|||
|
|
|
E |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Св. 284 (2900) |
|
|
524 (5342) |
|
|
|
|
|
10ХСНД |
До 206 (2100) |
|
|
1,111 σx,cr |
|
|
|
|
48 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Стр. 48 |
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru) |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
Окончание табл. |
1 1 |
||
|
|
|
|
|
||
Марка стали |
Значение σx,cr, |
|
Формулы для определения σx,cr,ef |
|
||
|
МПа (кг/см2) |
|
или его значения, МПа (кг/см2) |
|
||
390-14Г2АФД |
Св. 206 (2100) |
|
2,868 10−3 −2,778 10−3 1−600 |
σ |
x,cr |
|
|
до 343 (3499) |
|
|
E |
||
|
|
E |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
390-15Г2АФДпс |
Св. 343 (3499) |
|
591 (6023) |
|
|
|
8. РАСЧЕТ ПОЯСНЫХ ШВОВ В СВАРНЫХ БАЛКАХ
Расчет угловых швов сварных балок, соединяющих пояса балок со стенкой, выполняют на погонную продольную силу T, передающуюся с пояса на стенку:
T = |
Q S f |
(78) |
I |
и распределенную нагрузку q на стенку балки от давления колес подвижной вертикальной нагрузки, определяемой по формулам:
– для продольной балки от автомобильной нагрузки АК
(см. рис. 9):
q = (1+µ) |
1 |
|
K |
|
|
|
(79) |
|
|
|
|
γf ,K |
+ ν γf ,v |
; |
|||
2 |
a |
|||||||
|
|
|
|
|
|
– для продольной балки от одиночной колесной нагрузки НК:
q = (1+µ) |
P |
γ'f . |
(80) |
2a |
Суммарное усилие, воспринимаемое угловым сварным швом
(рис. 15),
V = T 2 + q2 . |
(81) |
49
Стр. 49 |
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru) |
