m0944
.pdf1.3.3. Расчет укрепления каменной наброской
Каменная наброска выполняется из двух и более слоев камня слабо выветриваемых пород, выдерживающих не менее 50 циклов замораживания-оттаивания.
Средний расчетный вес камня верхнего слоя наброски Qк , кН, определяется из условия устойчивости на всплывание и опрокидывание под действием волноприбоя:
Qк = |
kзапmgк h2l |
, |
(1.4) |
|||
|
ö3 |
|
||||
æ g |
к |
|
3 |
|
||
ç |
|
÷ |
1 + m |
|
||
|
|
|
||||
ç |
|
|
-1÷ |
|
|
|
è gw |
ø |
|
|
|
где kзап – коэффициент запаса (для горной массы равен 2,0; для сортированного камня – 1,5); m – коэффициент формы камня, равный 0,025; gк – удельный вес камня, равный 24 кН/м3.
Средний расчетный размер камня в верхнем слое наброски, м, определяют по формуле
Dср = 1,24 3 |
Qк . |
(1.5) |
|
gк |
|
В нижнем слое наброски средний расчетный размер камня, м, |
||
dср = 0,37Dср . |
(1.6) |
|
Общая толщина наброски при двух слоях разноразмерных |
||
камней: |
|
|
t = 2(Dср + dср ). |
(1.7) |
Каменную наброску устраивают по однослойному или двухслойному обратному фильтру из щебня и гравия.
При применении геотекстиля в качестве обратного фильтра под каменными набросками, имеющими dср > 0,30 м, на геотек-
стиль во избежание его повреждений отсыпают подушку из песка толщиной не менее 20 см [11].
Конструкцию укрепления изображают на рисунке с указанием отметок и расчетных размеров слоев наброски (рис. 1.5).
11
Рис. 1.5. Укрепление откоса пойменной насыпи двухслойной каменной наброской на геотекстиле:
1 – рисберма; 2 – верхний слой наброски с размером камня Dср ;
3 – нижний слой наброски с размером камня dср ;
4– песчано-гравийная смесь; 5 – геотекстиль
1.3.4.Определение верхней границы укрепления откосов
Высотная отметка верхней границы подтопляемого откоса , которая принимается обычно за отметку незатопляемой поверхности бермы (рис. 1.6), определяется по формуле
Гб = ГВВ + hн + hп + Dz + a , |
(1.8) |
где ГВВ – отметка горизонта высоких вод, м; hн |
– высота наката |
на откос фронтально подходящих волн, м; hп и Dz – соответственно высота подпора воды у моста и высота ветрового нагона, принимаемые из задания, м; a – величина запаса, м (для насыпей у больших и средних мостов принимается равной 0,5 м).
Рис. 1.6. Расчетная схема для определения отметки бермы
12
Высота наката фронтальных волн на откос вычисляется по
формуле |
|
hн = kш kspkrunh , |
(1.9) |
где kш – коэффициент шероховатости укрепления откоса(для плитного покрытия принимается равным0,90; для каменной наброски из булыжника– 0,55–0,60; для наброски из рваного камня – 0,35–0,45); ksp – коэффициент, учитывающий заложение
откоса (при m = 2 ksp =1,4 ); krun – |
коэффициент, учитывающий |
|
пологость волны, определяемый по формуле |
|
|
krun = 0,8 3 |
l . |
(1.10) |
|
h |
|
Незатопляемая часть откосов насыпи выше бермы укрепляется одним из двух способов: при песчаных грунтах насыпи– крупнообломочной обсыпкой толщиной 15–20 см, при глинистых грунтах – посевом семян многолетних трав по слою растительной подготовки толщиной 8–10 см.
1.4.Проектирование поперечного профиля насыпи
собеспечением устойчивости откосов
1.4.1.Общие положения
Целью данного раздела проекта является определение необхо - димой крутизны откосов пойменной насыпи и ширины берм , обеспечивающих требуемую устойчивость земляного полотна.
Расчет устойчивости ведут графоаналитическим методом [7, 11] по упрощенной схеме, предусматривающей рассмотрение в учебных целях одной из нескольких возможных круглоцилиндрических поверхностей смещения (в практике проектирования этот расчет имеет вариационный характер с целью оптимизации поперечного профиля насыпи).
1.4.2. Построение расчетной схемы
Расчетную схему чертят на листе миллиметровой бумаги в масштабе 1 : 100 (рис. 1.7) и показывают на ней поперечный контур низовой части насыпи. Для этого наносят поверхность основания с заданным поперечным уклоном местности, от нее вверх по
13
оси откладывают высоту насыпи ( Hн = Гбр - Гз ) и проводят гори-
зонтальную линию, на которой показывают бровки основной площадки на расстоянии от оси, равном 0,5(b + M + Dm) для двухпутного участка и 0,5b для однопутного (уширением основной площадки в наружную сторону кривой пренебрегают).
На уровне отметок ГВВ (по заданию) и верха бермы (по расчету в п. 1.3.4) проводят горизонтальные линии, от точки А пересечения линии ГВВ с осью насыпи проводят в направлении отко-
сов прямые с уклоном депрессионной кривойI |
для грунта |
0 |
|
насыпи (см. прил. 1).
От бровок проводят линии откосов. Первоначально крутизна откосов назначается по нормативам[12] для насыпей типового профиля (табл. 1.5) и затем уточняется расчетом общей устойчивости насыпи с учетом ее подтопления.
Таблица 1.5
Крутизна откосов насыпей
|
|
Высота насыпи |
||
|
Вид используемых грунтов |
в верхней |
в нижней |
|
|
части от 6 |
|||
|
|
части до 6 м |
||
|
|
до 12 м |
||
|
|
|
||
1. |
Скальные, крупнообломочные грунты, пески |
1 : 1,5 |
1 : 1,5 |
|
гравелистые, крупные и средней крупности |
||||
|
|
|||
2. |
Пески мелкие и пылеватые, глинистые |
1 : 1,5 |
1 : 1,75 |
|
грунты твердой и полутвердой консистенции |
||||
|
|
|||
3. |
Глинистые грунты тугопластичной конси- |
1 : 2 |
1 : 2 |
|
стенции |
||||
|
|
|||
4. |
Глинистые и пылеватые грунты в районах из- |
1 : 1,75 |
1 : 2 |
|
быточного увлажнения |
||||
|
|
|||
5. |
Подтопляемые откосы независимо от вида |
1 : 2 |
1 : 2 |
|
грунта |
||||
|
|
Примечание. Консистенция грунтов определяется по показателю текучести I L .
14
15
Zф
Вертикальный радиус R |
6.0 |
b6
Рис. 1.7. Расчетная схема к графоаналитическому расчету общей устойчивости насыпи
15
Показатель текучести рассчитывается по формуле
I L |
= |
We -Wp |
, |
(1.11) |
|
||||
|
WL -Wp |
|
||
где We – естественная влажность грунта; Wp |
– влажность на гра- |
нице раскатывания; WL – влажность на границе текучести.
В зависимости от значения показателя текучестиI L различают: супеси твердые и полутвердые I L < 0 (2-я строчка таблицы); супеси пластичные 0 £ I L £ 1 (3-я строчка); супеси текучие I L > 1 (4-я строчка); суглинки и глины твердые I L < 0 (2-я строчка); суглинки и глины полутвердые 0 £ I L £ 0,25 (2-я строчка); суглинки и
глины |
тугопластичные 0,25 < I L £ 0,5 |
(3-я строчка); |
суглинки и |
глины |
мягкопластичные 0,5 < I L £ 0,75 |
(4-я строчка); суглинки и |
|
глины |
текучепластичные 0,75 < I L £ 1 |
(4-я строчка); |
суглинки и |
глины текучие I L > 1 (4-я строчка).
Ширину бермы с низовой стороны насыпи рекомендуется первоначально принять равной 4–5 м с тем, чтобы после окончания расчетов на основании полученного результата сделать вывод о до - статочности этой величины: при низкой устойчивости ширину бермы увеличивают до 10 м, а при излишне высокой устойчивости доводят до величины 2–3 м, вплоть до отказа от нее с целью сокращения объемов земляных работ.
Верху бермы придают поперечный уклон 0,04 для отвода атмосферных осадков, а крутизну ее откосов принимают 1 : 2.
Определяют высоту фиктивного столбика грунта насыпи, заменяющего поездную нагрузку и вес верхнего строения пути:
Zф = |
P0 |
+ |
Pвсbвс-1 |
, |
(1.12) |
|
|
||||
|
g |
|
gb0 |
|
|
где P0 – расчетное значение |
нагрузки |
от подвижного состава |
( P0 = 80 кПа [12]); bвс-1 – ширина полосовой нагрузки от веса верх - него строения пути на однопутном участке(принимается по табл. 1.6); Pвс – среднее давление от веса верхнего строения пути
16
(принимается по табл . 1.6); b0 – длина шпалы, м (при железобетонных шпалах b0 = 2,7 , при деревянных – 2,75); g – удельный вес грунта насыпи, определяемый по формуле
g = rd (1 +We )g , |
(1.13) |
где rd – плотность сложения грунта насыпи (rd = rS |
(1 + еe ), где |
rS – плотность сложения частиц грунта насыпи (см. прил. 1); еe – коэффициент пористости грунта насыпи (см. прил. 1)); We – влажность грунта насыпи, доли (см. прил. 1); g – ускорение силы тяжести ( g = 9,81м/с2).
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 1.6 |
|
Параметры полосовой нагрузки от веса верхнего строения пути |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Средняя ширина полосы |
|
|
Среднее давление Pвс от веса |
||||||
Тип |
нагрузки, м |
|
|
верхнего строения пути, кПа |
|
|||||
рельсов |
Однопутный |
|
Двухпутный |
|
Железобетон- |
|
Деревянные |
|
||
|
участок (b |
) |
участок (b |
) |
|
ные шпалы |
|
шпалы |
|
|
|
вс-1 |
|
|
вс-2 |
|
|
|
|
|
|
Р75 |
5,1 |
|
|
9,3 |
|
|
17,8 |
|
16,8 |
|
Р65 |
4,9 |
|
|
9,1 |
|
|
17,0 |
|
16,0 |
|
Р50 |
4,6 |
|
|
8,8 |
|
|
16,4 |
|
15,4 |
|
Значения We , еe , rS |
определяют по данным инженерно-геоло - |
|||||||||
гического обследования [4]. |
|
|
|
|
|
|
||||
Фиктивные столбики высотой Ζф |
и шириной b0 |
строятся на |
основной площадке насыпи по оси каждого пути.
Находят центр возможной кривой смещения . Для этого соединяют подошву откоса бермы (точка В) с одной из точек основной площадки (точки С1, С2, С3 – по выбору студента) и из середины полученной прямой восстанавливают перпендикуляр, являющийся линией центров кривых смещения. Затем проводят вспомогательную прямую под углом 36° к поверхности фиктивного столбика грунта, точка пересечения которой с перпендикуляром О1 является центром кривой смещения. Из этого центра проводят дугу ВС радиусом R.
Полученный блок смещенияВDЕGСF разбивают на отсеки, границы которых должны проходить через точки перелома попе-
17
речного профиля, точки пересечения кривой смещения с депрессионной прямой и поверхностью основания , точку пересечения де - прессионной прямой с поверхностью откоса , а также по вертикаль - ному радиусу. В случае если ширина какого-либо из полученных отсеков окажется более 5 м, он разбивается на два отсека.
1.4.3.Определение расчетных значений характеристик грунтов
Сучетом водонасыщения грунта в зоне подтопления насыпи в блоке смещения выделяют три слоя, границами которых являются депрессионная поверхность и поверхность основания.
На практике характеристики грунта определяют по результатам инженерно-геологического обследования конкретных объектов [4, 6, 10]. В учебных целях расчетные характеристики грунтов назначаются по прил. 1.
В первом слое (выше поверхности депрессии с уклономI0 )
характеристики грунта насыпи принимают следующими:
g¢ = g , e¢ = ee , f ¢ = tg je , c¢ = ce , |
(1.14) |
где g – удельный вес грунта насыпи (см. формулу (1.13)); je – угол внутреннего трения (см. прил. 1); ce – удельное сцепление грунта (см. прил. 1).
Во втором слое (между поверхностью депрессии и поверхностью основания) характеристики грунта определяют с учетом взвешивающего действия воды и дополнительного увлажнения после подтопления:
g¢¢ = g¢SB = |
|
(r¢s - rw )g |
, f ¢¢ = 0,75 f ¢, c¢¢ = 0,5c¢, |
(1.15) |
||||
|
|
|
¢ |
|
||||
|
|
|
1+ e |
|
|
|
||
где g¢SB – удельный вес грунта насыпи с учетом взвешивающего |
||||||||
действия воды, кН/м3; r¢S |
– плотность частиц грунта насыпи, т/м3, |
|||||||
(см. прил. 1); rw – плотность воды, т/м3 (rw = 1 т/м3). |
|
|||||||
В третьем слое(в |
|
грунте водопроницаемого |
основания |
|||||
насыпи) расчетные значения характеристик определяются по ис- |
||||||||
ходным данным с учетом затопления: |
|
|||||||
g¢¢¢ = |
(r¢S¢¢ |
- rw )g |
, |
f ¢¢¢ = 0,75 tg je , c¢¢¢ = 0,5ce , |
(1.16) |
|||
1 |
¢¢¢ |
|
||||||
|
+ e |
|
|
|
|
|
18
где |
r¢S¢¢ – |
плотность минеральных частиц |
грунта |
основания |
||
(см. |
прил. |
1); |
¢¢¢ |
– коэффициент пористости |
грунта |
основания |
e |
(см. прил. 1); je – угол внутреннего трения грунта основания насыпи (см. прил. 1); ce – удельное сцепление грунта основания насыпи (см. прил. 1).
1.4.4. Расчет устойчивости откоса насыпи
Устойчивость откоса оценивают для участка насыпи длиной 1 м коэффициентом устойчивости, который равен отношению суммы моментов сил, удерживающих блок, к сумме моментов сил, смещающих его:
|
n |
|
n |
(fi Ni + cili + Ti-УД ) |
|
|
|
|
åM i-УД å |
|
|
||||
К = |
i=1 |
= |
i=1 |
|
|
, |
(1.17) |
n |
|
n |
|||||
|
åM i-СДВ |
|
|
åTi-СДВ + D0 |
|
|
|
|
i=1 |
|
|
i=1 |
|
|
|
где fi Ni , cili – соответственно |
силы трения и силы сцепления |
||||||
грунта, действующие по поверхности смещения, кН; Ni |
и Ti – нор- |
мальная, и тангенциальная составляющие силы веса i -го отсека, кН; li – длина основания отсека, м; D0 – гидродинамическая сила, возникающая при вытекании воды из насыпи и действующая в центре тяжести водонасыщенной части блока смещения, кН, определяется по формуле
|
k |
¢¢¢ |
|
|
¢¢ |
(1.18) |
|
D0 = gw I0 ×1å(wi |
+ wi ). |
||
|
i =1 |
|
|
Нормальная и тангенциальная составляющие силы весаi -го |
|||
отсека определяются по формулам: |
|
|
|
Ni |
= Qi cos bi ; |
(1.19) |
|
Ti |
= Qi sin bi , |
(1.20) |
где Qi – вес отсека, вычисляемый по формуле
3 |
¢¢ ¢¢ |
¢¢¢ ¢¢¢ |
|
¢ ¢ |
(1.21) |
||
Qi = åwi gi ×1 = (wi g |
+ wi g |
+ wi g ) 1, |
i=1
19
здесь w¢, w¢¢, w¢¢¢– площади частей отсека, находящихся соответственно в первом, втором и третьем слоях блока смещения, м2; bi – угол наклона основания отсека к горизонту, определяется по формуле
bi = arcsin |
xi |
, |
(1.22) |
|
|||
|
R |
|
где xi – расстояние от середины основания отсека до направле-
ния вертикального радиуса R , м.
Расчет устойчивости удобно вести в форме табл. 1.7.
|
|
|
|
Расчет устойчивости откоса насыпи |
Таблица 1.7 |
|||||
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчетный параметр |
|
Номер отсека |
Сумма |
|||
|
|
|
|
1 |
2 |
… |
n – 1 |
n |
||
|
|
|
|
|
|
|||||
xi , м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
– |
sin bi |
= |
xi |
|
|
|
|
|
|
– |
|
R |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
bi , градусы |
|
|
|
|
|
– |
||||
cos bi |
|
|
|
|
|
|
|
– |
||
w , м2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
i |
w¢i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
– |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k |
|
w¢i¢ |
|
|
|
|
|
|
|
åw¢i¢ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i=`1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k |
|
w¢i¢¢ |
|
|
|
|
|
åw¢i¢¢ |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i=`1 |
Q , кН |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
i |
Qi¢ = w¢i g¢i ×1 |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
– |
||||
|
¢¢ |
¢¢ ¢¢ |
|
|
|
|
|
– |
||
|
Qi |
= wi gi ×1 |
|
|
|
|
|
|||
|
¢¢¢ ¢¢¢ ¢¢¢ |
|
|
|
|
|
– |
|||
|
Qi |
= wi gi ×1 |
|
|
|
|
|
|||
n |
= Qi¢ + Qi¢¢+ Qi¢¢¢, кН |
|
|
|
|
|
|
|||
åQi |
|
|
|
|
|
– |
||||
i=1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n-m |
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
åTi-СДВ |
|
Тi = åQi sin bi , кН |
|
|
|
|
|
m |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i=1 |
|
i =1 |
|
|
|
|
|
|
|
åTi-УД |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i=1 |
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ni = åQi cosbi , кН |
|
|
|
|
|
– |
||||
|
i=1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
fi |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
– |
20