Повышение скоростей бурения и дебитов скважин разработкой и совершен
..pdfРис. 1.12. Влияние ультразвуковой обработки на показатели 2%-й суспензии из БМ-1:
1, 2, 3, 4 – изменение θ1, θ10, УВ100 и Ф соответственно
Таблица 1 . 2 3
Влияние ультразвуковой обработки на показатели свойств бурового раствора
|
|
|
Показателисвойствраствора |
|
||||
№ |
Составраствора |
Ρ, |
УВ100, |
Ф, |
–6 |
θ1, |
θ10, |
S, % |
раствора |
|
3 |
|
1 · 10 |
|
|
||
|
|
кг/м |
с |
м3 |
|
Па |
Па |
|
1 |
2%-ясуспензияизБМ-1 |
1018 |
4,2 |
29 |
|
0,2 |
0,3 |
17 |
|
Раствор№1 послеультразву- |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
ковойобработкивтечение |
1018 |
5,2 |
22 |
|
2,4 |
2,9 |
0 |
|
0,033 ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
Раствор№2 + 0,5 % УЩР |
1018 |
5,4 |
15 |
|
1,3 |
2,7 |
0 |
4 |
2%-ясуспензияизБМ-2 |
1018 |
4,5 |
33 |
|
0,2 |
0,3 |
10 |
|
Раствор№4 послеультразву- |
|
|
|
|
|
|
|
5 |
ковойобработкивтечение |
1018 |
6,2 |
28 |
|
2,1 |
2,3 |
0 |
|
0,033 ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
Раствор№5 + 0,5 % УЩР |
1018 |
5,0 |
18 |
|
0,5 |
2,2 |
1 |
7 |
4%-ясуспензияизБО |
1028 |
4,2 |
25 |
|
0,0 |
0,0 |
1,5 |
|
Раствор№7 послеультразву- |
|
|
|
|
|
|
|
8 |
ковойобработкивтечение |
1028 |
5,4 |
16 |
|
4,8 |
5,2 |
0 |
|
0,033 ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9 |
Раствор№8 + 0,55 % УЩР |
1028 |
5,3 |
16 |
|
0,8 |
2,3 |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
81 |
|
|
|
|
|
|
|
|
81 |
показателями: ρ = 1080 кг/м3, УВ500 = 15 с, θ1/10 = 0/0 Па. Диспергирования глинистой фазы в суспензии достигали путем многократной про-
качки ее через штуцерную камеру с углом встречи потоков 180° (рис. 1.13) при скорости истечения из насадок 32 и 43 м/с. Через 2,5 ч диспергирования УВ = 26 с, θ1/10 = 11 Па. Следует отметить высокую скорость нарастания статических напряжений сдвига, что обусловлено использованием кинетической энергии турбулентных струй и кавитацией. Проведено диспергирование бентонитовой суспензии в объеме 2 м3 прокачкой через одну насадку со скоростью 71,5 м/с. После 4 ч обработки условная вязкость бурового раствора повысилась с 15 до 23 с, а статистические напряжения сдвига достигли значений 9,5 и 10,0 Па через 1 и 10 мин соответственно. Статические и динамические напряжения сдвига бентонитовой суспензии в случае использования одной и двух насадок возрастают до определенной степени дисперсности глины, а затем стабилизируются.
Рис. 1.13. Схема обвязки технологического оборудования при диспергировании бурового раствора: 1 – манифольд;
2 – ДЗУ; 3 – приемный мерник; 4 – тройник; 5 – штуцерная камера; 6 – выкид штуцерной камеры; 7 – насадка диаметром 14 мм;
8 – корпус штуцерной камеры
В промысловых условиях высокая степень дисперсности глин может быть достигнута использованием таких средств, как специальные мельницы, ультразвуковые и вихревые диспергаторы [84], гидромешалки и гидравлические активаторы, предложенные Л.Б. Хусидом, Ю.П. Скворцовым, В.П. Детковым и др. Значительный интерес представляет пред-
82
ложенное В.В. Денисенко, И.Н. Резниченко и др. вибрационное перемешивание, позволяющее интенсифицировать процессы приготовления буровых растворов.
Из приведенных результатов следует, что получение буровых растворов с низким содержанием твердой фазы из серийно выпускаемых бентопорошков возможно за счет их диспергирования в высокопроизводительных устройствах (например, штуцерных камерах, ультразвуковых диспергаторах и др.) и в меньшей мере за счет их гидратации.
Концентрация бентопорошков для получения буровых растворов зависит от типа бентонита, удельной мощности диспергирования и способа ее реализации. При удельной мощности диспергирования 600–1800 Вт · ч/кг, реализуемой лопастными глиномешалками, расход бентопорошков составляет в кг/м3 ОБ – 80, БМ-1 – 40, БМ-2 – 30 соответственно. При удельной мощности диспергирования 26 400–79 200 Вт · ч/кг, реализуемой при ультразвуковой обработке, расход БМ-1 и БМ-2 составляет 20 кг/м3.
1.3.4. Определение концентрациибентонитадляприготовления эмульсионно-глинисто-карбонатногораствора
Суспензия карбонатных и сульфатных пород плотностью 1070–1080 кг/м3 отобрана при бурении скважин на Кокуйском месторождении. После обработки суспензии 1,7–2,6 масс. % Na2CO3 готовили пробы ГКР с содержанием 4, 6, 8, 10 и 12 масс. % обычного бентонита ильского завода «Утяжелитель» и осуществляли контроль за изменением параметров раствора в процессе гидратации глины в течение 312 с с дискретностью в 24 ч.
Условная вязкость ГКР плотностью 1100–1130 кг/м3 с содержанием бентонита 4–10 масс. % возрастает в основном в течение 96–168 ч, а при концентрации последнего 12 масс. % – в течение всего периода наблюдений. Статические напряжения сдвига указанных растворов также имеют тенденцию к росту во времени: при концентрации бентонита 4–6 масс. % – в тече-
ние 120–192 ч; при 8 масс. % – 288–312 ч; при 10–12 масс. % – на протяже-
нии всего периода наблюдений (рис. 1.14, 1.15).
Характер изменения статических напряжений сдвига и условной вязкости (рис. 1.15), показателя фильтрации и стабильности (табл. 1.24)
83
83
от концентрации бентонита показывает, что для получения ГКР с требуемыми структурными свойствами, но без использования специальных диспергирующих устройств содержание бентонита в нем должно быть
8–10 масс. %.
Рис. 1.14. Изменение статистического напряжения сдвига глинисто-карбонатного раствора во времени: 1, 2, 3, 4, 5 – изменение θ10 при конценрации бентонита 4, 6, 8, 10 и 12 % соответственно
Рис. 1.15. Зависимость условной вязкости ГКР от концентрации бентонита:
1, 2, 3 – значения УВ100 соответственно по истечении 24, 48 и 120 ч после приготовления
84
85
Таблица 1 . 2 4
Влияние концентрации бентонита на показатели свойств глинисто-карбонатного раствора
|
|
|
|
|
|
Показателисвойствраствора |
|
|
|
|
||||
№ |
Составраствора |
Ρ, |
УВ100, |
Ф, |
δ, |
θ1, |
θ10, |
Ж, |
|
ВП, |
Ф, 1 · 106 м3 |
|||
раствора |
|
|
кг/м3 |
с |
1 · 10–6 м3 |
1 · 10–3 м |
Па |
Па |
ммоль/л |
рН |
% |
через |
через |
через |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 сут |
4 сут |
5 сут |
1 |
Карбонатная суспензия + |
1060 |
3,4 |
– |
– |
– |
– |
5,0 |
9 |
– |
– |
– |
– |
|
|
+ 2,6 % Na2CO3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
Раствор№1 + 4 % бентонита |
1098 |
3,5 |
26 |
1 |
0,9 |
1,5 |
6,0 |
8,2 |
75 |
22 |
19 |
19 |
|
3 |
Раствор№1 |
+ 6 % бентонита |
1106 |
4,0 |
22 |
1 |
2,3 |
3,0 |
5,5 |
8 |
72 |
18 |
15 |
15 |
4 |
Раствор№1 |
+ 8 % бентонита |
1124 |
4,2 |
18 |
1 |
4,5 |
6,0 |
6,5 |
8 |
69 |
14 |
12 |
12 |
5 |
Раствор№1 |
+ 10 % бентонита |
1128 |
4,2 |
15 |
1 |
8,3 |
9,7 |
5,0 |
8 |
66 |
11 |
9 |
9 |
6 |
Раствор№1 |
+ 12 % бентонита |
1140 |
4,7 |
12 |
1 |
15,2 |
15,5 |
5,5 |
8 |
63 |
9 |
7 |
7 |
85
При переводе глинисто-карбонатного раствора в нефтеэмульсионный с добавкой 2–16 об. % нефти содержание бентонита снижается до 6 масс. %, при этом условная вязкость и статическое напряжение сдвига возрастают незначительно, а показатель фильтрации снижается на 10–12 % (табл. 1.25).
Таблица 1 . 2 5
Влияние добавок нефти на показатели свойств бурового раствора
№ |
Составраствора |
|
Показателисвойствраствора |
|
|||||
Ρ, |
УВ100, |
Ф |
θ1, |
θ10, |
S, |
||||
раствора |
|||||||||
|
|
кг/м3 |
с |
1 · 10–6 м3 |
Па |
Па |
% |
||
1 |
Карбонатнаясуспензия+ |
1080 |
– |
– |
– |
– |
– |
||
|
+ 2,4 % Na2CO3 |
|
|
|
|
|
|
||
2 |
Раствор№1 + 6 % бентонита |
1106 |
4,4 |
12,5 |
1,4 |
1,8 |
0 |
||
3 |
Раствор№1 + 2 % нефти |
1096 |
4,4 |
10,0 |
1,9 |
2,2 |
Следы |
||
4 |
Раствор№1 + 4 % нефти |
1094 |
4,5 |
10,0 |
1,7 |
2,1 |
0,5 |
||
5 |
Раствор№1 + 6 % бентонита |
1086 |
4,5 |
9,0 |
1,6 |
2,4 |
1,0 |
||
6 |
Раствор№1 |
+ 8 % нефти |
1082 |
4,5 |
9,0 |
1,6 |
2,4 |
1,0 |
|
7 |
Раствор№1 |
+ 10 % нефти |
1078 |
4,5 |
9,0 |
1,6 |
2,5 |
1,0 |
|
8 |
Раствор№1 |
+ 6 % нефти |
1074 |
4,6 |
9,0 |
1,8 |
2,2 |
1,0 |
|
9 |
Раствор№1 |
+ 16 % нефти |
1064 |
4,6 |
9,0 |
1,7 |
2,2 |
1,5 |
Примечание: во всех растворах δ = 0,5 · 10–3 м, Ж = 1 ммоль/л, ВП = 77 %.
Таким образом, перспективным направлением снижения концентрации бентопорошков является применение эмульсионных растворов.
1.3.5. Разработка нефтеэмульсионных буровых растворов
Исследование эмульгаторов для прямых нефтеэмульсионных буровых растворов
В нефтеэмульсионных буровых растворах типа «масло в воде» эмульгирующими агентами являются глинистая фаза, химические реагенты, активные компоненты нефти, а также специально вводимые добавки поверхностноактивныхвеществ(ПАВ).
Выполнена оценка влияния ПАВ на эмульгирование нефти в буровом растворе. В качестве исходного раствора применялась 8%-я суспензия из ОБ, стабилизированная 1,5 масс. % УЩР с показателями свойств: ρ= 1030 кг/м3,
86
размер нефти – 52 мкм, поверхностное натяжение на границе с керосином – 37,3 · 10–3 н/м. Нефть, вводимая в раствор в количестве 10 об. %, имела следующие физико-химические свойства: плотность – 859 кг/м3, вязкость при 20 °С– 0,143 мПа·с, при 50 °С– 0,065 мПа·с, выход фракций до 100 °С–
7 %, до 150 °С– 16 %, до 200 °С– 26 %, до 300 °С– 47 %. Дисперсность эмульгированной нефти определялась с помощью микроскопа МИН-8 при увеличении в 100 раз. Для этого измеряли все глобулы, находящиеся в поле зрения на пяти участках каждого из пяти препаратов. Результаты обрабатывалисьметодомматематическойстатистики.
Предварительными исследованиями установлено, что требуемая концентрация ПАВ для эмульгирования нефти составляет 0,5 об. % (табл. 1.26). Дальнейшее ее увеличение не оказывает существенного влияния на размер глобул нефти.
Таблица 1 . 2 6
Влияние концентрации ПАВ на дисперсность нефти в буровом растворе
№ |
|
Составраствора |
Среднийразмер |
Плотность, |
|
раствора |
|
глобул, мкм |
кг/м3 |
||
1 |
8%-йбентонитовыйраствор= 1,5 % УЩР= |
52 ± 0,26 |
1028 |
||
= 10 % нефти |
|||||
|
|
|
|||
2 |
Раствор№1 + 0,1 % укринола-1 |
27 ± 0,14 |
1026 |
||
3 |
Раствор№1 |
+ 0,3 % укринола-1 |
25 ± 0,14 |
1022 |
|
4 |
Раствор№1 |
+ 05 % укринола-1 |
24 ± 0,1 |
1018 |
|
5 |
Раствор№1 |
+ 0,7 % укринола-1 |
22,5 ± 0,15 |
1013 |
|
6 |
Раствор№1 |
+ 1,0 % укринола-1 |
20 ± 0,2 |
1010 |
Результаты опытов показывают, что наиболее эффективно применение неоновых ПАВ: диэтаноламида С10-С13, синтанола ДС-10 и дисолвана 4411. Размеры глобул нефти при добавках этих ПАВ снижаются соответственно в 5,7; 3,25 и 2,6 раза, а поверхностное натяжение на границе с керосином уменьшается в 2,2–4 раза (табл. 1.27).
Из ионогенных ПАВ наиболее активными эмульгаторами нефти в буровом растворе являются сульфонол и алкилсульфонат. При добавлении последних к исходному раствору размер глобул уменьшается в 3,4 и 2,7 раза, а поверхностное натяжение на границе с керосином снизилось более чем в 6,6 и 15,5 раза соответственно. Более значительное снижение поверхностного натяжения дает алкилсульфонат, но при этом происходит сильное вспенивание раствора.
87
87
Таблица 1 . 2 7
Влияние добавок ПАВ на показатели свойств глинистого раствора
|
НаименованиеПАВ, |
Средний |
Поверхностное |
Плотность |
|
КлассПАВ |
добавляемоговраствор |
размер |
натяжение |
раствора |
|
|
вколичестве0,5 % |
глобул, |
награницескеро- |
послеввода |
|
|
мкм |
сином, 1 · 103 н/м |
ПАВ, кг/м3 |
||
|
ПрисадкаВНИИНП-354 |
23 ± 0,12 |
37,3 |
1014 |
|
Неионогенные |
Дисолван4411 |
20 ± 0,08 |
9,3 |
990 |
|
ДиэтаноламидС10-С13 |
9 ± 0,05 |
9,6 |
Раствор |
||
|
|
|
|
пенистый |
|
|
СинтанолДС-10 |
16 ± 0,07 |
16,8 |
980 |
|
|
Алкилсульфонат |
19 ± 0,1 |
2,4 |
Раствор |
|
Ионогенные |
пенистый |
||||
|
|
|
|||
Присадкамоющая |
25 ± 0,12 |
35,3 |
1012 |
||
|
|||||
|
сульфонатная |
||||
|
|
|
|
||
|
СульфонатNa |
31 ± 0,15 |
17,6 |
700 |
|
|
Сульфонол |
15 ± 0,06 |
5,6 |
660 |
|
Анионактивные |
СмазкаС-59Ц |
22 ± 0,1 |
36,6 |
1012 |
|
Триэтаноламин |
22 ± 0,12 |
33,6 |
990 |
||
|
|||||
|
Укринол-1 |
24 ± 0,13 |
29,2 |
1018 |
|
|
ЧМСЩ |
38 ± 0,18 |
33,6 |
990 |
|
Катионактивные |
Алкамон |
24 ± 0,16 |
35,3 |
970 |
Некоторые ПАВ, такие как присадка ВНИИНП-354, присадка моющая сульфонатная, смазка С-59Ц, триэтаноламин, черный моносульфитный щелок и алкамон, незначительно уменьшают размер глобул нефти
врастворе (в 1,3–2,2 раза). Влияние некоторых ПАВ испытано на ЭГКР. Из сравнения степени дисперсности нефти в эмульсионно-глинистом и ЭГКР с добавками сульфонола, дисолвана, укринола-1 и ВНИИНП-354 установлено, что средний размер глобул и поверхностное натяжение на границе с керосином остаются в одних и тех же пределах. Кроме вышеуказанных ПАВ, были испытаны доуфакс и афрокс. Ввод последних в раствор обеспечил снижение размера глобул в 4 и 3,5 раза соответственно (табл. 1.28).
Таким образом, из рассмотренных ПАВ наиболее полно отвечают требованиям, предъявляемым к эмульгаторам для буровых растворов, дисолван 4411, доуфакс и афрокс. Добавка этих веществ в буровые растворы
вменьшей мере вызывает пенообразование и ведет к значительному снижению размера глобул и поверхностного натяжения. Такие ПАВ, как сульфонол, алкилсульфонат, диэтаноламид С10–С13 и другие, обладают
88
Таблица 1 . 2 8
Влияние добавок ПАВ на показатели эмульсионно-глинисто-карбонатного раствора
Исходныйраствор |
Средний |
Поверхностноенатяжение |
Плотностьраствора |
размерглобул, |
награницескеросином, |
послевводаПАВ, |
|
сдобавкой0,5 % ПАВ |
мкм |
1 · 103 н/м |
кг/м3 |
Сульфонол |
17 |
5,6 |
1160 |
Доуфакс |
13 |
23,2 |
1192 |
Дисолван4411 |
21 |
9,2 |
1203 |
Афрокс |
15 |
18,0 |
1182 |
ВНИИНП-354 |
22 |
33,6 |
1172 |
Укринол-1 |
26 |
29,2 |
1194 |
хорошими эмульгирующими свойствами, не вызывают сильного вспенивания бурового раствора. С целью исключения пенообразования и сокращения числа компонентов, входящих в состав нефтеэмульсионного раствора, рассмотрен вопрос о повышении эмульгирующих свойств твердого эмульгатора – глинистого компонента бурового раствора.
Способполучениянефтеэмульсионногобуровогораствора
Исследовано влияние модифицирования бентонита нефтью на ее эмульгирование и структурообразование в буровых растворах. Методика экспериментов была следующей. Смешивали бентонит с нефтью в расчетном соотношении и выдерживали в течение 1,2 и 24 ч, добавляли воду до 50 % от требуемого объема и перемешивали в течение 0,25 ч, затем доливали остальную часть воды и перемешивали в лопастной лабораторной глиномешалке 0,75–8,0 ч.
Вэкспериментах применяли ОБ и нефть Кыласовского месторождения со следующими показателями: плотность – 878 кг/м3, вязкость при 20 °С– 0,166 мПа·с, молекулярная масса – 205,4 у.е. – и составом: смол нейтральных 10 %, асфальтенов1 %, парафина3,69 %, азота0,02 %.
Регулирование интенсивности диспергирования компонентов бурового раствора при приготовлении его из модифицированного нефтью бентонита (МНБ) достигалось изменением скорости перемешивания в преде-
лах 0,48–6,1 м/с.
Висследованиях применялись растворы с массовым соотношением бентонита и нефти 10:22, 15:22, 20:22, 25:22. Установлено, что размеры гло-
89
89
бул нефти в растворе из МНБ и получаемом по обычной технологии (нефть вводится в приготовленный раствор) зависят от концентрации бентонита. Так, увеличение концентрации бентонита с 4 до 12 масс. % при скорости перемешивания 0,48 м/с приводит к уменьшению размера глобул с 17 до 11 мкм, а при обычном способе введения нефти – с 37 до 17 мкм (рис. 1.16).
Рис. 1.16. Влияние концентрации бентонита на дисперсность глобул нефти в эмульсионном растворе, получаемом по обычной технологии (1) и из модифицированного
нефтью бентонита (2)
Способ увеличения дисперсности глобул нефти повышением концентрации бентонита ограничен в применении, так как концентрация бентонита в буровом растворе не должна превышать 8 масс. %. При этом средний размер глобул нефти в эмульсионном растворе, получаемом по обычной технологии, составлял 26–37 мкм, а при применении МНБ – 14–17 мкм. Данные показывают, что при приготовлении эмульсионного раствора из модифицированных нефтью глин достигается более высокая дисперсность углеводородной фазы. Выявлено, что в нефтеэмульсионном растворе из МНБ могут быть выделены как глобулы нефти, так и агрегаты. Последние отличаются от глобул большими размерами (в 2–10 раз больше основной массы глобул) и неправильной формой. Буровой раствор из МНБ имеет и внешние отличия. В нем отсутствуют пятна и пленки нефти, цвет темнее обычного.
Изучено влияние времени контакта глин с нефтью, удельной работой диспергирования на показатели свойств 8%-го нефтеэмульсионного
90