Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

Медеплавильщик

..pdf
Скачиваний:
12
Добавлен:
15.11.2022
Размер:
6.26 Mб
Скачать

КОНВЕРТИРОВАНИЕ МЕДНЫХ ШТЕЙНОВ

ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ

В современной «пирометаллургии меди единственным спосо­ бом 'получения черновой меди является конвертирование штей­ нов. Способ этот заключается в том, что жидкий штейн проду­ вают сжатым воздухом, предварительно добавив «кварцевый флюс. В результате железо и часть примесей переходят в шла«к, сера и оставшиеся примеси удаляются с газами, а в «конвертере образуется черновая медь.

Черновую медь затем подвергают огневому и электролитиче­ скому рафинированию.

Продувку штейна осуществляют в специальных агрегатах — конвертерах, имеющих грушевидную (вертикальный) и цилин­ дрическую (горизонтальный) форму. Кожух конвертера склепы­ вают или сваривают из котельного железа и изнутри футеруют огнеупорным кирпичом. По ряду причин (ограниченные разме­ ры, неравномерное погружение фурм в расплав, «пониженный коэффициент использования воздуха, меньшее зеркало ванны и др.) вертикальные «конвертеры сохранились в небольшом «ко­ личестве и переработку штейна в основном производят в гори­ зонтальных «конвертерах (рис. 59).

Конвертер установлен на опорных роликах и с помощью при­ водного механизма его можно поворачивать для загрузки штей­ на, кварца, других материалов и для слива шлака и меди. Воздух в конвертер подается через фурмы, расположенные по образую­ щей цилиндра.

Процесс конвертирования подразделяется на два периода. В первом периоде происходит ошлакование железа и обогаще­ ние штейна до так называемого «белого матта», содержащего около 80% Си.

Во втором периоде в конвертер ничего не загружают (кроме медного скрапа) и проводят окисление серы и получение черно­ вой меди.

По ЙБ

гтС

Г Г ;

Т-------------

/ \

 

' Л

W/Л

£

 

__ // О// п

1560— 1

—— 1560 ——- 1260—~

Рис. 59. Конструкция современного горизонтально­ го конвертера

8 Б, В. Мальцев

113

 

ПОДГОТОВКА МАТЕРИАЛОВ К КОНВЕРТИРОВАНИЮ

В конвертер загружают жидкий штейн, кварцевый флюс, штейновые корки, грубую конвертерную -пыль. Иногда перера­ батывают и другие богатые медьсодержащие материалы (вто­ ричное сырье, цементную медь, медные концентраты).

Штейн никакой предварительной подготовки не требует. Для всех остальных материалов 'необходимо удалить влагу, так как попадание ее в конвертер может вызвать взрыв. Поэтому кварцевые флюсы необходимо отсортировывать от мелочи и при необходимости просушивать. Вторичные медьсодержащие материалы, цементную медь и другие можно загружать также только в сухом виде. Штейновые корки, образующиеся в жело­ бах и ковшах, для удобства загрузки предварительно измель­ чают до 300—500 мм. Конвертерную пыль лучше загружать до заливки штейна (т. е. перед зарядкой конвертера), чтобы умень­ шить ее вынос.

ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ ТЕОРИИ КОНВЕРТИРОВАНИЯ. ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС ПРОЦЕССА.

ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ КОНВЕРТЕРА

Процесс конвертирования идет за счет тепла штейна и теп­ ла, выделяющегося в результате химических реакций. В первом периоде протекают следующие реакции:

Cu2S + 1,502 = Cu20 + S02 + 92 760 калу Си20 + FeS = Cu2S + FeO + 18 200 кал,

2FeS + 302 + Si02 = 2FeO • Si02 + 2S02 + 230 820 кал.

Реакции второго периода:

2CU2S + 302 = 2CU20 + 2S02 + 185 520 кал\ Cu2S + 2CU20 = 6Cu+ S02 — 38 640 кал.

Тепловой баланс конвертирования представлен в таблице 25. За каждую минуту дутья температура в конвертере повы­

шается в первом периоде на 2,92 град, во

втором

периоде на

1,2 град, но за каждую минуту остановки

дутья

температура

понижается соответственно на 1,05 и на 3,1 град.

Это обстоя­

тельство, а также напряженность теплового баланса во втором периоде требуют, чтобы в конвертере было накоплено возмож­ но большее количество белого матта, тепла которого хватило бы до конца процесса.

Нормальные пределы рабочей температуры в конвертере 1150—1280° С (ниже не получится шлак, а выше усиливается разрушение кладки), максимальная температура допускается при последней продувке перед белым маттом, чтобы сильнее разогреть конвертер для второго периода.

114

 

ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС ПРОЦЕССА КОНВЕРТИРОВАНИЯ

 

 

 

 

 

 

1

к к а л — 4186,8 дж

 

 

 

 

 

 

 

Приход тепла

кал

%

Расход тепла

 

кал

%

 

 

 

 

Первый период

 

 

 

 

 

 

С загруженными мате-

26194

23,81

Уносится

с газами

 

37688

34,23

риалами

. .

Уносится

со

шлаком

 

 

От окисления FeS

81024

73,58

 

 

От

ошлакования FeO

2898

2,61

и остается

в белом мате

43712

39,70

Разложение сульфидов

17992

16,34

 

 

 

 

 

железа и цинка

 

 

 

 

 

 

Потери

в

атмосферу

10724

9,73

 

И т о г о

 

110116

100,0

И т о г о

 

 

110116 100,0

 

 

 

 

Второй период

 

 

 

 

 

 

Тепло белого

штейна

18462

48,0

Уносится

с

газами

17971

46,7

От

окисления

Cu2S

19974

51,9

Разложение Cu2S

 

5817

15,1

В результате шлакооб­

44

0,1

Уносится

с

черновой

5940

15,5

разования

 

медью

. .

.

.

 

 

 

 

 

Потери

в

атмосферу

 

8752

22,7

 

И т о г о

 

38480

100,0

И т о г о

 

 

 

38480

100,0

Конвертерные шлаки в основном представляют собой сили­ каты закиси железа. В зависимости от стадии процесса состав шлаков, меняется, %:

 

 

S i0 2

Fe

CaO

А1гО,

s

Шлак первого слива .

24

50,9

0,9

1 ,6

2 ,6

Шлак

промежуточный .

22

51

0,9

1,8

0,7

Шлак

последнего слива

21

42,5

0,8

2,0

0,21

Состав конвертерного шлака зависит от: 1) стадии процес­ са; 2) температуры в конвертере; 3) содержания меди в штей­ не; 4) качества флюса и сцособа введения его в конвертер;

5)способа работы на конвертерах.

Практические пределы содержания Si02 в шлаках 18—27%,

железа — 45—55%.

Теоретическое количество

шлака

на

1 т

штейна приведено ниже и на рис. 60:

 

 

 

 

 

Содержание Си

в штейне, %

5

10

15

20

25

30

35

40

Количество шлака на 1

m

 

1114

1034

954

876

796

716

636

штейна, к г ................................1194

Содержание Си

в штейне, %

45

50

55

60

65

70

75

80

Количество шлака на 1

тп

558

478

398

318

240

160

80

0

штейна, кг

 

 

,g* Б- В- Мальцев

 

 

 

 

 

 

 

 

 

115

Содержание меди в шлаке колеблется в пределах 1—5%, причем оно повышается от первой продувки к последней. Рас­ ход кварцевого флюса (содержащего 83% Si02) на 1 т штейна

представлен на рис. 61.

Кислород воздуха используется в конвертере весьма эффек­ тивно (на 94—96%), однако потери воздуха на участке от воз­ духодувки до ванны конвертера составляют около 35% (т. е.

Рис. 60. Зависимость-количества шлака на 1

Рис. 61. Диаграмма

определения расхода

штейна от содержания меди в штейне

кварца на 1 тштейна

 

Т а б л и ц а 26

медн|

штейна

черновой

меди,к г

Содержание штейне,в %

Расход

на1 тг

 

, i

 

1

РАСХОД Ц^ЕЙНА И ВОЗДУХА HA 1 m ЧЕРНОВОЙ МЕДИ

 

X Я

меди

'

g 8

 

 

Расход воздуха

зС

 

 

.

«

 

Расход воздуха

СОО

 

 

 

 

 

на 1 m штейна,

о

 

 

 

S o

 

на 1 тп штейна,

м 3 по периодам

сеж

Содержание штейне,в %

 

 

 

м 3 по периодам

п о.

 

Расход 1наm

меди,A

конвертирования

Расход 1натп

меди,„

 

конвертирования

О О)

 

 

 

Г OJ

cv.

 

я

 

 

 

d =r

 

первый второй всего

 

 

 

 

 

 

первый второй всего

X я

£§

п о.

оа

яЭ*я

. . .

»

Расход на 1 тп

меди, ^

10

15,5

2460

123

2583

33300

50

2,1 0

1055

650

1705

3470

15

8 ,6

55

1,90

20

5,95

2110

262

2372

13100

60

1,73

705

780

1485

2510

25

4,55

65

1,60

30

3,68

1760

392

2152

7580

70

1,47

354

908

1262

1830

35

3,12

75

1,37

40

2,69

1410

518

1928

4980

80

1,28

1040

1040

1300

45

2,36

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

коэффициент использования воздуха в конвертере составляет 65%), поэтому фактический расход воздуха 135—180% от тео­ ретического. В табл. 26 приведен расход штейна и воздуха (при коэффициенте использования 65%) на .1 тчерновой меди.

Количество воздуха, вдуваемого в конвертер, определяется из расчета 0,9—1,0 м3/мин на 1 см2 площади сечения фурм. Горизонтальные конвертеры размером 3,05x7,93 и 3,66X6,1 м

116

Рис. 62. Диаграмма определения вещест­ венного состава штейна

требуют расхода воздуха 320—350 м3/мин, а размером 3,96Х Х9,14 м — 650 м3/мин.

Для определения состава штейна «можно пользоваться диаг­ раммой, представленной на рис. 62. Если, например, содержа­

ние меди в штейне 50%, то по диаграмме

этому

содержанию

а111 ) соответствует 24% железа

( а1 а11)

и 26% серы

(aIV

— a v). Если

известно содержание

в

штейне сернистого

железа (например,

38%), то в нем содержится соответственно:

100

-38 = 62% Cu2S; 50% Си (а1а ш ) ; 24% Fe ( а ' - а п );

26%

S (a ™ -a v).

 

 

 

 

Поведение отдельных примесей в процессе конвертирования следующее:

1)сульфид никеля окис­ ляется до NiO и в основном переходит в шлак во втором периоде; в черновой меди никеля остается до 0,7%;

2)'сульфид цинка окис­ ляется до ZnO, которая час­

тично (переходит в шлак, ча­ стично улетучивается с газа­ ми; «содержание цинка в тонких конвертерных пылях достигает 50%;

3) сульфид свинца окис­ ляется до РЬО и в основном улетучивается с газами;

4)большая часть мышь­ яка и сурьмы улетучивается,

ив черновой меди содержа­ ние ш не превышает 0,1%;

5)золото и серебро практически полностью пе­

реходят в черновую медь.

КОНСТРУКЦИЯ КОНВЕРТЕРОВ

Основные данные об ус­ тановленных на медепла­ вильных заводах конверте­ рах приведены в табл. 27.

Кожух конвертера (бочка) делают из листав котельного железа толщиной 25—32 мм, торцы — из листов железа толщи­ ной 19—25 мм. Торцы телескопически вставляются в бочку и удерживаются двутавровыми балками на болтах. На кожух на­ деты два стальных бандажа, опирающихся на четыре пары ро-

8* И7

ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТАЮЩИХ КОНВЕРТЕРОВ

 

 

 

1 am = 98066,5 н /м 2 =

0,980665 бар

 

 

 

 

 

 

Заводы

 

 

Характеристика

№ 1

 

 

 

№5

 

 

№ 2

№ 3

№ 4

 

Горизонтальные конвертеры

 

 

 

Размеры кожуха, м

 

3,96х

3,9бх

3,96х

3,66х 3,66ч

Размеры горловины, м

Х 9 , 14

Х 9 , 14

Х 9 , 14 Х б , 1

Х б ,1

3,17 X

2 , 5 5 x 2 , 0

3 ,0 X 2 ,2 1

 

Количество вдуваемого воздуха,

Х 2 ,2 5

 

 

 

 

 

 

 

_

 

м3/мин

 

До 800

500—550

500—550

250

Давление воздуха у фурм РИзб»ат

0 , 9 - 1 , 1

0 ,8 — 1,0

0 , 9 - 1 , 2

0 ,8

о,а

Фурмы:

 

 

 

 

__

38

диаметр, мм

 

51,1

46

50

количество, шт .

52

46

52

30

общее сечение,

см2

1100

765

1000

—■

340

Количество воздуха,

м3/мин, на

 

 

 

__

 

1 см2 площади сечения фурм

0,73

0,72

0,55

0 ,7 4

Мощность мотора, кет

52—60

55

64

—--

 

Вертикальные конвертеры

 

 

 

Наружный диаметр бочки, м

2,44

3,05

3,66

6,1

Высота бочки, м

 

2,19

2,08

2,30

2,64

Высота конвертера, м

3,68

3,56

4,18

5,38

Фурмы:

 

32

32

32

44,5

диаметр, мм

 

количество, шт.

 

13

14

15

31

—■

Количество вдуваемого воздуха,

 

 

 

340—

 

м3/мин

 

100

100

 

 

 

 

425

Давление воздуха у фурм РИзб. ат

0,8—0,9

0,8—0,9

1,0

Мощность мотора, кет

40

40

100

Емкость по меди, т

 

6 - 8

10—11

12— 16

20 -25

Вес с кладкой, т

 

80

240

ликов. Ролики закреплены в рамах, установленных на салазках. Конвертер стоит на двух железобетонных фундаментах. Рас­ стояние от пола цеха до бочки конвертера позволяет устанав­

ливать ПОД НИМ 'КОВШ.

Привод конвертера состоит из большой венцовой шестерни, надеваемой на кожух, малой цилиндрической шестерни, редук­ тора, мотора переменного тока с электромагнитным тормозом и мотора постоянного тока на случай аварийного поворота кон­ вертера при внезапном отключении электроэнергии или прекра­ щении подачи воздуха (включается автоматически). Скорость вращения конвертера 0,39—0,635 об/мин, т. е. он может быть повернут на полную окружность за 1,5—2,5 мин.

В середине кожуха, под небольшим углом к вертикальной оси конвертера, прорезано отверстие, над которым устанавлива­ ется горловина. Через горловину производят загрузку конверте­ ра, слив шлака и меди, отвод газов. Горловину отливают из чу-

Рис. 63. Водоохлаждаемый нашыльник:

1 — боковые кессоны напыльника; 2 — колонна цеха; 3 — конвертер; 4 — стойка

гуна и она состоит из нескольких частей, скрепляемых болтами. К кожуху горловина крепится также болтами.

Сверху над конвертером подвешивается напильник, перекры­ вающий горловину. Конструкция напыльника должна обеспечи­ вать полное удаление газов и минимальное попадание их в цех. В то же время напыльник должен обладать повышенной стой­ костью, так как он работает в условиях воздействия высокой тем­ пературы и агрессивных газов. В этих условиях хорошо оправ­ дывает себя конструкция герметичного напыльника с водяным охлаждением (рис. 63).

Такой напыльник собирают из отдельных секций— кессонов и подвешивают к несущим конструкциям цеха. Между передней •стенкой на(пыльника и горловиной устанавливают подвижную охлаждаемую заслонку. Кессоны имеют толщину внутренней стенки 10 мм, наружной 5 мм, внутреннее сечение 50' X 600 мм с разбивкой на три канала сечением 50 X 200 мм каждый. Ско­ рость воды в кессонах 0,2 м/сек, избыточное давление около 1 ат, разница температур .поступающей и выходящей воды 4—10 град,

Рис. 64. Фурма конвертера конструкции инж. С. М. Попова:

1 — кольцевой клапан со спиральной пружиной; 2 — втулка; 3 — шарик; 4 — кор­ пус фурмы; 5 — стакан

Более простая конструкция герметичного напыльника пред­ ставляет собой обычный напыльник из неохлаждаемых чугун­ ных плит, передняя стенка которого в нижней части выполнена в виде катучей дверки. Эта дверка при загрузке конвертера по специальным направляющим отводится вверх, в рабочем поло­ жении дверка полностью и достаточно плотно перекрывает гор­ ловину конвертера.

Одна из ответственных деталей конвертера-фуриш, через ко­ торые подводится воздух. Фурмы установлены в ряд по обра­ зующей кожуха и снабжены шариковым и кольцевым клапа­ нами (рис. 64). Шариковый клапан препятствует выходу возду­ ха из фурмы в рабочем положении, кольцевой — в момент про­ чистки фурмы. Фурмы соединяются с воздушным коллектором гибкими рукавами. Для более равномерного распределения воздуха по фурмам воздушный коллектор сделан из двух труб, соединенных {/-образным коленом.

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]