Гидравлические и гидродинамические расчёты при проектировании магис

где Vр.а = Vр.б = 5000·0,95 = 4750 м3. Коэффициент наполнения резервуара принят равным 0,95.

12) По параметрам ξа и ξб и допустимым концентрациям Сб.р.а = 1 % (дизельного топлива летнего в реактивном топливе ТС-1) и Са.р.б = 1 % (реактивного топлива ТС-1 в дизельном топливе летнем) определяем мгновенные концентрации отсечки Са1 и Са2, а также параметры z1 и z2 (прил. 3). При Сб.р.а = 1%

иξа = 32,8 находим, что Са1 = 48 %, z = –0,097. При Са.р.б = 1 %

иξб = 32,8 Са2 = 52%, z = 0,097. Так как Са1<Са2, то вся образо-

вавшаяся в трубопроводе смесь может быть принята в емкости с товарными нефтепродуктами, причём переключение с одного резервуара на другой необходимо проводить между мгновенны-

ми концентрациями Са1 и Са2, т.е. в интервале от 48 до 52 %.

Контакт автомобильного бензина А-80 с реактивным топливом ТС-1

13)Для этой пары аналогично предыдущему находим: среднюю скорость движения

υср = (1,86 + 1,9)/2 = 1,88 м/с;

среднюю кинематическую вязкость двух нефтепродуктов по формуле Кадмера

среднее значение числа Рейнольдса

Reср = (1,88·0,513)/(1,098·10–6) = 878360;

коэффициент гидравлического сопротивления

λ = 0,11(0,000585 + 68/(878360))0,25 = 0,01765;

101

коэффициент турбулентной диффузии

Dт = 28,7·1,098·10–6(878360 0,01765 )0,755 = 0,211 м2/с;

диффузионный параметр Пекле

Реd = 1,88·8·105/0,211 = 7,13·106;

По допустимым концентрациям Сб.р.а = 0 (бензин в реактивном топливе) и Са.р.б = 3 % (реактивное топливо в бензине) и параметрам ξа и ξб по графику (прил. 5) определяем мгновенные концентрации Са1 и Са2, а также параметры z1 и z2. Так как в реактивном топливе наличие бензина недопустимо, то при подходе зоны смеси к конечному пункту трубопровода отключают резервуар с реактивным топливом. Переключение задвижек проводят в тот момент, когда контролирующие приборы, имеющие порог чувствительности 1–2 %, укажут на подход смеси. Следовательно, Са1 = 99 ÷ 98 %. Значение параметра z1, соответствующее этой мгновенной концентрации, находят по формуле

0,98 = 0,5[1 + Ф(z1)].

Отсюда Ф(z1) = 0,96, по таблицам интеграла вероятности z1 = 1,452. При Са.р.б = 3 % и ξб = 38,4 находим по графику (см. прил. 5), что вся образовавшаяся в трубопроводе смесь может быть принята в резервуар с бензином.

Таким образом, для этой пары нефтепродуктов при заданных максимально допустимых концентрациях отдельных резервуаров для приёма смеси сооружать не требуется.

14) Вычисляем убытки за счёт смешения нефтепродуктов при последовательной перекачке. По ценнику определяем стоимость нефтепродуктов для заданного пояса. Находим, что 1 т автомо-

102

бильного бензина А-80 стоит 72 руб., 1 т дизельного топлива летнего – 32 руб., 1 т реактивного топлива ТС-1 – 42 руб. Тогда

Ур.т-д.т = 10·4750(0,01·0,808 – 0,01·0,843) = –16,15 руб., Уб-р.т = 30·4750(0·0,739 – 0,03·0,808) = –3458,5 руб.

лов применять нельзя. В связи с этим объем резервуаров головной перекачивающей станции принимаем равным трехсуточной пропускной способности трубопровода:

Vг = Vк= 3·30400 = 91200 м3.

Число резервуаров типа РВС-5000, которые должны быть установлены на головной станции,

np = 91200/(5000·0,95) = 19.

Пропорционально объемам перекачиваемых нефтепродуктов устанавливаем восемь резервуаров для дизельного топлива, пять для реактивного топлива и шесть резервуаров для бензина. Так как сброс невелик, то на конечном пункте сооружается такое же число резервуаров типа РВС-5000.

1. Число циклов находим по формуле, в которой за расчётный срок перекачки принято фактическое число дней,

103

2. Вычисляем продолжительность цикла по формуле

Тц = Т/Ц0 = 324/71,5 = 4,531 сут.

Вычисляем время перекачки нефтепродуктов:

τi = Ni/Ц0,

τДТЛ = 127/71,5 = 1,776 сут, τА-80 = 95/71,5 = 1,329 сут, τТС-1 = 102/71,5 = 1,427 сут.

Вычисляем необходимый объём резервуарного парка на пункте сброса по формуле

Пункт сброса один, следовательно, r = 1, тогда

Vc = 1152,3(4,531 – 1,776) + 493,1(4,531 – 1,427) =

=3174,59 + 1530,58 = 4705,17 м3.

Всоответствии с нормами технологического проектирования для каждого сорта нефтепродукта должно быть не менее двух резервуаров. Принимаем к установке шесть резервуаров РВС-1000: четыре – для дизельного топлива, два для бензина.

104

СПИСОК РЕКОМЕНДУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1.Тетельмин В.В., Язев В.А. Магистральные газонефтепроводы: учеб. пособие. – М.: Интеллект, 2010. – 352 с.

2.Быков Л.И. Типовые расчеты при сооружении и ремонте газоиефтепроводов: учеб. пособие. – СПб.: Недра,2006. – 824 с.

3.Коршак А.А., Нечваль А.М. Проектирование и эксплуатация газонефтепроводов: учебник для вузов; под ред. А.А. Корша-

ка. – СПб.: Недра, 2008. – 488 с.

4.Тугунов П.И. Типовые расчеты при проектировании и эксплуатации нефтебаз и нефтепроводов: учеб. пособие для ву-

зов. – Уфа, 2002. – 658 с.

5.Исмагилова З.Ф., Ульшина К.Ф. Технологический расчет магистральных нефтепроводов: метод. пособие / Альметьев. гос. нефт. ин-т. – Альметьевск, 2008. – 68 с.

6.РД 153-39,4-113-01. Нормы технологического проектирования магистральных нефтепроводов. – М.: Гипротрубопро-

вод, 2002.

7.СНиП 2.05.06-85*. Строительные нормы и правила. Магистральные трубопроводы / Госсстрой России: ГП ЦПП. – М., 1997. – 52 с.

8.Центробежные нефтяные насосы для магистральных трубопроводов: каталог. – изд. 2-е испр. и доп.; ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ. – М., 1989. – 24 с.

105