Учебники 80188
.pdfрасчёт следует повторить изменив данные трансформатора, т.е. изменив соотношение между массами стали и меди.
4.3.24. Напряжение короткого замыкания:
а) активная составляющая напряжения короткого замыкания
uка |
% = |
I1н |
rк |
|
100% , |
|
|
|
|
||||||||||
U1н |
|
|
|
|
|||||||||||||||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
rк |
|
′ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
w1 |
|
|
(4.46) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
= r1 + r2 |
|
|
= r1 + r2 |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
w2 |
|
|
||||
б) реактивная составляющая напряжения короткого замыкания |
|
||||||||||||||||||
|
uкр % = |
|
|
I1н xк |
|
100% |
|
(4.47) |
|||||||||||
где |
|
|
|
U1н |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
′ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
w1 |
|
|
, |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
xк = x1 + x2 = x1 + x2 |
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
w2 |
|
|
|
|||||
в) напряжение короткого замыкания |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
uк % = |
|
uка2 % + uкр2 |
% . |
(4.48) |
|||||||||||||||
Здесь uк % – должно находиться в пределах (2 – 6%). |
|
||||||||||||||||||
4.3.25. Ток холостого хода и его составляющие: |
|
|
|
|
|||||||||||||||
а) реактивная составляющая тока холостого хода |
|
|
|||||||||||||||||
|
Iор = |
|
H lс |
|
, |
|
|
|
|
|
(4.49) |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 w1 |
|
|
|
|
где Н – напряженность магнитного поля в сердечнике при магнитной ин-
дукци Bm.
б) активная составляющая тока холостого хода
Iоа = |
Рст |
, |
(4.50) |
|
|||
|
U1н |
|
где Рст – потери в стали. в) ток холостого хода
21
|
|
Iо = |
Iоа2 + Iор2 |
, |
(4.51) |
г) отношение тока холостого хода |
|
||||
|
Iо |
100 % ≤ 2 ÷10 % |
(4.52) |
||
|
|
||||
|
I |
|
|||
|
1н |
|
|||
– для трансформаторов с гнутым стыковым и стержневым магнитопрово- |
|||||
дом. |
|
||||
Примечание. Напряженности магнитного поля указаны в А/м. Величина |
|||||
Н определяется по кривым намагничивания Bm = f (H ) |
для электротехнической |
стали марок 3414, 1512, 1514. Зависимости Bm = f (H ) приведены в таблицах П5 и П6.
4.3.26. Изменение напряжения на зажимах вторичной обмотки при изменении нагрузки
∆u % = β (uка cos ϕ2 + uкр sin ϕ2 ), % |
(4.53) |
где β = I2 I2н – коэффициент нагрузки.
При cos ϕ2 = 1. ∆u = uка , %.
4.3.27. Принципиальные схемы обмоток однофазного трансформатора. Схема соединения обмоток выбрана в п.5 в соответствии с заданием и рис. 5.
Рассматриваемые трансформаторы являются понижающими трансформаторами и работают в условиях изменения первичного напряжения. При изменении первичного напряжения регулировочные ответвления целесообразно выполнять на первичной обмотке так, чтобы при изменении этого напряжения отношение u1 w1 (и, следовательно, магнитный поток) оставалось неизменным.
Обычно трансформаторы имеют 3 – 4 ответвления, которые позволяют изменять вторичное напряжение на ±2 и ±5% от номинального. Обозначения выво-
дов трансформатора указаны на рис. 5.
4.3.28. Параметры схемы замещения холостого хода определить по току и потерям холостого хода [1, с. 291-294]; [2, с. 405-406].
Параметры схемы замещения короткого замыкания определить по напряжению и потерям короткого замыкания [1, с. 294-296]; [2, с. 412, 418-419].
Для расчётов параметров использовать фазные токи и напряжения, а также потери на одну фазу. Учесть, что
r2′ ≈ r1 = rк 2 и x′2 ≈ x1 = xк 2. |
(4.54) |
Коэффициент трансформации считать равным
22
К = U1 U2 .
4.3.29. Для определения Uв изучить [1, с. 240-243, формулу (12-3)]; [2, с. 384]. Принять частоту в сети f = 50 Гц, индукцию в стержне магнитопровода Вс = 1,4 Тл. Для определения коэффициента нагрузки трансформатора, соответствующего максимуму КПД, использовать [1, с. 307-310]; [2, с. 427-430].
5. ПЕРЕХОДНЫЕ ПРОЦЕССЫ В ОДНОФАЗНОМ ТРАНСФОРМАТОРЕ
5.1. Включение трансформатора под напряжение
Порядок расчётов :
Определить индуктивность L01, соответствующую полному потоку, сцепленному с первичной обмоткой трансформатора при холостом ходе. Определить наиболее благоприятный момент включения трансформатора и наименее благоприятный момент включения. Построить соответствующие графики изменения магнитного потока и тока. Рассчитать наибольшее мгновенное значение тока
холостого хода при включении трансформатора на напряжение Для упрощения будем считать, что трансформатор включается в сеть в
режиме холостого хода: вторичная обмотка разомкнута. Предположим также, что напряжение в сети синусоидально. Тогда уравнение напряжений первичной обмотки можно записать в виде (3):
dψ1 |
+ r i |
= U |
1m |
sin(ωt + ψ) |
(5.1) |
|
|||||
dt |
1 1 |
|
|
В этом уравнении две переменных величины ψ1 и i1.
Так как трансформатор в режиме холостого хода – это катушка со стальным сердечником, то зависимость между ψ1 и i1 определяется нелинейной кри-
вой намагничивания. Уравнение (3) нелинейно, что не позволяет получить его решения в общем виде. Однако, учитывая, что r1i1 << dψ1 dt влияние второго
члена левой части (r1i1) можно учесть приближённо. В этом случае потокосце- |
|
пление можно представить в виде |
|
ψ1 = w1Ф = L01i1 , |
(5.2) |
где L1 - постоянная индуктивность, соответствующая полному потоку, сцепленному с первичной обмоткой. Из (4) определяем ток, как
i1 = w1Ф
L01
и уравнение (3) записываем в виде:
23
w |
|
dФ |
+ r |
w1Ф |
= U |
|
sin(ωt + ψ) |
|
||
или |
1 |
dt |
|
1 |
L01 |
|
1m |
|
|
|
dФ |
|
|
r1 |
|
U1m sin(ωt + ψ). |
|
||||
|
+ |
|
Ф = |
(5.3) |
||||||
|
dt |
|
L01 |
|||||||
|
|
|
|
w1 |
|
|
|
Это обычное дифференциальное уравнение с постоянными коэффициентами и решается оно известными методами.
Решение уравнения (5) имеет вид
Ф = Фпр + Фсв , |
(5.4) |
где Фпр - принуждённая составляющая находится как частное решение
дифференциального уравнения для установившегося режима; Фсв - свободная составляющая представляет собой общее решение диф-
ференциального уравнения без правой части.
Если пренебречь влиянием активного сопротивления r1 , то магнитный
поток в установившемся режиме работы отстаёт от напряжения на угол 90°. Поэтому
|
Фпр = Фm sin(ωt + ψ − |
π |
) = −Фm cos(ωt + ψ) , |
(5.5) |
|||||||||
|
|
|
|||||||||||
где Фm |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
амплитуда магнитного потока в установившемся режиме. |
Сво- |
||||||||||||
бодная составляющая определяется из уравнения |
|
|
|
||||||||||
|
dФсв + |
|
r1 |
Фсв |
= 0. |
|
|
(5.6) |
|||||
|
|
|
|
|
|||||||||
|
dt |
|
L01 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
Его решение имеет вид |
|
|
|
|
|
|
r1 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
− |
t |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Фсв = Cе |
L01 , |
|
|
(5.7) |
||||||||
где С – постоянная интегрирования, находится из начальных условий. |
|||||||||||||
При t = 0 → Ф = 0 . Тогда из (6) с учётом (7) и (9) найдём |
|
|
|
||||||||||
и |
Ф(t =0) = Фпр + Фсв = −Фm cos ψ + C = 0 |
|
|||||||||||
C = Фm cos ψ. |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
− |
r1 |
t |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Тогда |
Фсв = Фm cos ψ |
L01 |
|
|
|
(5.8) |
|||||||
Окончательное решение можно записать в виде |
r1 |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
− |
t |
|
|
|
Ф = −Фm cos(ωt |
+ ψ) |
+ Фm cos ψе |
L01 . |
(5.9) |
Из (11) видно, что характер переходного процесса зависит от начальной фазы напряжения в момент включения.
24
Если |
|
ψ = ± |
π |
, |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
2 |
|
|
|
|
|||
То |
Ф |
= −Фm cos(ωt ± |
π |
) = Фm sin ωt = Ф′ + Ф′′. |
(5.10) |
||||
|
|||||||||
|
|
2 |
|
|
|
|
|
||
Следовательно, сразу наступает установившийся режим. |
|
||||||||
Наименее благоприятный случай возникает тогда, когда при t = 0 , |
ψ = 0 , |
||||||||
то есть напряжение в момент включения проходит через ноль. |
|
||||||||
В этом случае |
|
|
|
|
|
r1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
− |
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Ф = −Фm cos(ωt) + Фmе |
L01 . |
(5.11) |
В соответствии с уравнением (13) необходимо изобразить график измене-
ния магнитного потока Ф(ωt) для одного периода (t = 0…0.02 с). Ток холостого хода, необходимый для создания такого потока определяется по кривой намаг-
ничивания сердечника. Если при Ф = Фm ток I0 = (0,4 − 4) % от Iн , |
то при |
Фmax ≈ 2,2Фm ток i0 может в 100÷150 раз превысить установившееся |
значе- |
ние I0 . Для точного определения максимального значения тока холостого хода необходимо выполнить построение в соответствии с рис. 2.
Рисунок 7 – Графическое определение тока включения трансформатора 5.2 Внезапное короткое замыкание трансформатора
Порядок расчётов :
Определить индуктивность Lк, соответствующую параметру xk в схеме замещения трансформатора при коротком замыкании. При расчёте учесть, что наибольшее мгновенное значение тока внезапного короткого замыкания соответствует возникновению режима короткого замыкания при ψк = 0, т.е. когда мгновенное значение U1 = 0. Максимум тока наступает через время t = 0,01 с после возникновения короткого замыкания. Ударный коэффициент Куд опреде-
лять из [1, с. 334-338]; [2, с. 462-466].
25
В условиях эксплуатации короткие замыкания возникают внезапно в результате различных неисправностей. При этом в трансформаторе возникает переходной процесс, который называется внезапным коротким замыканием.
Если короткое замыкание произошло на зажимах вторичной обмотки трансформатора, а напряжение, подведённое к первичной обмотке, изменяется по синусоидальному закону и постоянно, то уравнения равновесия напряжений обмоток трансформатора можно записать в виде
L |
di1 |
+ M |
di′2 |
+ r i |
= U |
|
sin(ωt + ψ); |
(5.12) |
||||||
dt |
|
|
|
|||||||||||
1 |
|
|
dt |
|
|
1 1 |
|
|
1m |
|
|
|||
|
|
L′2 |
di′2 |
+ M |
|
di1 |
+ r2′i′2 |
= 0 . |
|
|||||
|
|
dt |
|
|
dt |
|
|
Если будем пренебрегать током холостого хода, по сравнению с током короткого замыкания, то i1 = −i′2 . Тогда вычтем из первого уравнения (14) вт о-
рое и получим
(L1 + L′2 ) |
di1 |
|
− 2M |
di1 |
+ (r1 + r2′)i1 = U1m sin(ωt + ψ). |
(5.13) |
||||||||
|
|
|||||||||||||
dt |
|
dt |
||||||||||||
L1 и L′2 - полные индуктивности первичной и вторичной обмоток. |
|
|||||||||||||
Они равны |
|
|
L = L |
σ1 |
+ M ; |
L′2 = Lσ′2 + M |
|
|||||||
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|||
Тогда L1 + L′2 |
− 2M = Lσ1 |
+ Lσ2 = Lк ; r1 + r2′ = rк . Уравнение (15) примет |
||||||||||||
вид |
|
|
|
|
|
di1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L |
|
|
|
+ r i = U |
|
sin(ωt + ψ). |
(5.14) |
|||||
|
|
|
|
|
dt |
|
||||||||
|
|
|
к |
|
|
|
к 1 |
1m |
|
|
Это дифференциальное уравнение с постоянными коэффициентами. Оно
аналогично уравнению (5) и решается так же.
Ток внезапного короткого замыкания состоит из двух составляющих: принуждённой составляющей iкпр , соответствующей установившемуся корот-
кому замыканию и свободной составляющей iксв
iк = iкпр +iксв .
Наибольшее изменение ток короткого замыкания приобретает через пол периода после короткого замыкания и может быть определён по формуле
iуд =α |
|
|
(5.15) |
2I1к , |
где iуд - ударный ток короткого замыкания;
α- коэффициент, учитывающий затухание тока,
α=1,7 ÷1,8 – для трансформаторов большой мощности;
α= 1,2÷1,3 – для трансформаторов небольшой мощности;
26
Iк1 - действующее значение тока установившегося короткого замыкания
можно определить со схемой замещения трансформатора при коротком замыкании.
Контрольные вопросы
1.Из каких частей состоит трансформатор? Как устроены его магнитопровод и обмотки?
2.Что представляют собой конструкции водозащищенного и брызгозащищенного исполнений трансформаторов?
3.Какие данные входят в паспорт трансформатора?
4.Какие материалы применяются для изготовления сердечников?
5.Как записать уравнения ЗДС и МДС трансформатора?
6.Какие преимущества дает применение схемы замещения?
7.Что называют приведенным трансформатором?
8.Как связаны реальные и приведенные величины токов, напряжений, сопротивлений..
9.Как выглядит векторная диаграмма трансформатора при нагрузке, в режимах холостого хода и короткого замыкания?
10.Что называют аварийным и испытательным режимом короткого замыкания?
11.Что такое напряжение короткого замыкания? Как изменяются внешние характеристики трансформатора при изменении напряжения короткого замыкания?
12.Как изменится режим работы трансформатора, если частота первичной сети уменьшилась (увеличилась)?
13.Как изменится режим работы трансформатора, если напряжение сети увеличилось (уменьшилось)?
14.Как изменится режим работы трансформатора, если при его сборке был оставлен повышенный воздушный зазор?
11.Какими способами регулируют напряжение на зажимах вторичной
обмотки?
16.Как добиться максимального КПД трансформатора?
17.Что характеризуют индуктивные сопротивления рассеяния, короткого замыкания и намагничивающего контура?
27
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1.Вольдек А. И. Электрические машины. Введение в электромеханику. Машины постоянного тока и трансформаторы: учебник для вузов / А. И. Вольдек, В. В. Попов. — СПб: Питер, 2007. – 320 с.: ил.
2.Вольдек А. И. Электрические машины. Машины переменного тока: учебник для вузов / А. И. Вольдек, В. В. Попов. — СПб.: Питер, 2007. – 350 с.: ил.
3.Беспалов В. Я. Электрические машины: учеб. пособие для студ. высш. учеб. заведений / В. Я. Беспалов, Н. Ф. Котеленец. — М.: Издательский центр
«Академия», 2006. – 320 с.
4.Моделирование в системе SimPowerSysem. Учебное пособие/ В. Б. Фурсов - Воронеж.: Воронеж. гос. техн. ун-т; 2005. - 116 с.
5.Моделирование в системе SIMULINK/ В. Б. Фурсов - Воронеж: Воронеж. гос. техн. ун-т; 2004. - 56 с.
6.Компьютерное моделирование электрических цепей и электромагнитных полей: Учеб. Пособие / В. Б. Фурсов - Воронеж: Воронеж. гос. техн. ун-т;
2012. - 106 с.
28
ПРИЛОЖЕНИЕ
Таблица П.1
Исходные данные к расчёту трансформатора
Обозначение |
|
|
|
Номер варианта |
|
|
|
|||
параметра |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
|
Sн, кВА |
0,25 |
0,25 |
0,25 |
0,25 |
0,25 |
0,25 |
0,25 |
0,25 |
0,25 |
0,25 |
U1н, В |
127 |
220 |
220 |
380 |
380 |
220 |
220 |
380 |
380 |
380 |
U2н, В |
26 |
26 |
133 |
26 |
133 |
26 |
133 |
26 |
133 |
230 |
fн, Гц |
50 |
50 |
50 |
50 |
50 |
400 |
400 |
400 |
400 |
400 |
Обозначение |
|
|
|
Номер варианта |
|
|
|
|||
параметра |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
19 |
20 |
Sн, кВА |
0,63 |
0,63 |
0,63 |
0,63 |
0,63 |
0,63 |
0,63 |
0,63 |
0,63 |
0,63 |
U1н, В |
127 |
220 |
220 |
380 |
380 |
220 |
220 |
380 |
380 |
380 |
U2н, В |
26 |
26 |
133 |
26 |
133 |
26 |
133 |
26 |
133 |
230 |
fн, Гц |
50 |
50 |
50 |
50 |
50 |
400 |
400 |
400 |
400 |
400 |
Обозначение |
|
|
|
Номер варианта |
|
|
|
|||
параметра |
21 |
22 |
23 |
24 |
25 |
26 |
27 |
28 |
29 |
30 |
Sн, кВА |
1,9 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
U1н, В |
127 |
220 |
220 |
380 |
380 |
380 |
220 |
220 |
380 |
380 |
U2н, В |
26 |
133 |
26 |
26 |
230 |
133 |
26 |
133 |
26 |
133 |
fн, Гц |
50 |
50 |
50 |
50 |
50 |
50 |
400 |
400 |
400 |
400 |
Обозначение |
|
|
|
Номер варианта |
|
|
|
|||
параметра |
31 |
32 |
33 |
34 |
35 |
36 |
37 |
38 |
39 |
40 |
Sн, кВА |
1,0 |
1,6 |
1,6 |
1,6 |
1,6 |
1,6 |
1,6 |
1,6 |
1,6 |
1,6 |
U1н, В |
380 |
127 |
220 |
220 |
380 |
380 |
380 |
220 |
220 |
380 |
U2н, В |
230 |
26 |
26 |
133 |
26 |
133 |
230 |
26 |
133 |
26 |
fн, Гц |
400 |
50 |
50 |
50 |
50 |
50 |
50 |
400 |
400 |
400 |
Обозначение |
|
|
|
Номер варианта |
|
|
|
|||
параметра |
41 |
42 |
43 |
44 |
45 |
46 |
47 |
48 |
49 |
50 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Sн, кВА |
1,6 |
1,6 |
2,5 |
2,5 |
2,5 |
2,5 |
2,5 |
2,5 |
2,5 |
2,5 |
U1н, В |
380 |
380 |
127 |
220 |
220 |
380 |
380 |
380 |
220 |
220 |
U2н, В |
133 |
230 |
26 |
26 |
133 |
26 |
133 |
230 |
26 |
133 |
fн, Гц |
400 |
400 |
50 |
50 |
50 |
50 |
50 |
50 |
400 |
400 |
29
Окончание табл. П.1
Обозначение |
|
|
|
Номер варианта |
|
|
|
|||
параметра |
51 |
52 |
53 |
54 |
55 |
56 |
57 |
58 |
59 |
60 |
Sн, кВА |
2,5 |
2,5 |
2,5 |
4,0 |
4,0 |
4,0 |
4,0 |
4,0 |
4,0 |
4,0 |
U1н, В |
380 |
380 |
380 |
127 |
220 |
380 |
380 |
220 |
380 |
380 |
U2н, В |
26 |
133 |
230 |
26 |
133 |
133 |
230 |
133 |
133 |
230 |
fн, Гц |
400 |
400 |
400 |
50 |
50 |
50 |
50 |
400 |
400 |
400 |
Обозначение |
|
|
|
Номер варианта |
|
|
|
|||
параметра |
61 |
62 |
63 |
64 |
65 |
66 |
67 |
68 |
69 |
70 |
Sн, кВА |
5,0 |
5,0 |
5,0 |
5,0 |
5,0 |
5,0 |
6,3 |
6,3 |
6,3 |
6,3 |
U1н, В |
220 |
380 |
380 |
220 |
380 |
380 |
127 |
220 |
380 |
380 |
U2н, В |
133 |
133 |
26 |
133 |
133 |
230 |
26 |
133 |
133 |
230 |
fн, Гц |
50 |
50 |
50 |
400 |
400 |
400 |
50 |
50 |
50 |
50 |
Обозначение |
|
|
|
Номер варианта |
|
|
|
|||
параметра |
71 |
72 |
73 |
74 |
75 |
76 |
77 |
78 |
79 |
80 |
Sн, кВА |
6,3 |
6,3 |
6,3 |
8,0 |
8,0 |
8,0 |
8,0 |
8,0 |
8,0 |
10,0 |
U1н, В |
220 |
380 |
380 |
220 |
380 |
380 |
220 |
380 |
380 |
220 |
U2н, В |
133 |
133 |
230 |
133 |
133 |
230 |
133 |
133 |
230 |
133 |
fн, Гц |
400 |
400 |
400 |
50 |
50 |
50 |
400 |
400 |
400 |
50 |
Обозначение |
|
|
|
Номер варианта |
|
|
|
|||
параметра |
81 |
82 |
83 |
84 |
85 |
86 |
87 |
88 |
89 |
90 |
Sн, кВА |
10,0 |
10,0 |
10,0 |
10,0 |
10,0 |
12,0 |
12,0 |
12,0 |
12,0 |
12,0 |
U1н, В |
380 |
380 |
220 |
380 |
380 |
220 |
380 |
380 |
220 |
380 |
U2н, В |
133 |
230 |
133 |
133 |
230 |
133 |
133 |
230 |
133 |
133 |
fн, Гц |
50 |
50 |
400 |
400 |
400 |
50 |
50 |
50 |
400 |
400 |
Обозначение |
|
|
|
Номер варианта |
|
|
|
|||
параметра |
91 |
92 |
93 |
94 |
95 |
96 |
97 |
98 |
99 |
100 |
Sн, кВА |
12,0 |
16,0 |
16,0 |
16,0 |
16,0 |
16,0 |
16,0 |
25,0 |
25,0 |
25,0 |
U1н, В |
380 |
220 |
380 |
380 |
220 |
380 |
380 |
220 |
380 |
380 |
U2н, В |
230 |
133 |
133 |
230 |
133 |
133 |
230 |
133 |
133 |
230 |
fн, Гц |
400 |
50 |
50 |
50 |
400 |
400 |
400 |
50 |
50 |
50 |
30