- •По вопросам размещения статей просьба обращаться по адресу:
- •394006 Воронеж, ул. 20-летия Октября, 84
- •РаСчет прогиба симметричной балочной фермы в аналитической форме
- •Математическая модель
- •Решение
- •Формулы для расчёта прогиба вспарушенной балочной раскосной фермы с произвольным числом панелей
- •1. Схема и расчет
- •Исследование ядровых состояний внецентренно сжимаемых со скоростью 392,3 н/с элементов из мелкозернистого бетона
- •Введение
- •Постановка задачи
- •Методика определения ядровых ндс
- •Расчёт ядровых ндс
- •Характеристики предельного ядрового состояния
- •Методика вычисления ядровых показателей
- •2. Подготовительные исследования
- •2.1. Расчёт при
- •2.2. Случай
- •2.3. Случай
- •2.4. Случай
- •Исследование напряженно-деформированного состояния фундаментной плиты многоэтажного здания с учетом этапов его возведения
- •Характеристики грунтов основания
- •Анализ результатов расчета ндс и армирования фундаментной плиты
- •Прогнозирование риска разрушения длительно эксплуатируемой железобетонной фермы покрытия здания
- •Введение
- •1. Описание вычислительного алгоритма
- •Определение статистических характеристик для действующих нагрузок
- •1.2. Определение статистических характеристик прочности арматуры для растянутых элементов железобетонной фермы
- •1.3. Определение статистических характеристик прочности арматуры для сжатых элементов железобетонной фермы
- •1.4. Расчет показателей надежности фермы
- •2. Результаты численных расчетов надежности эксплуатируемой фермы
- •2.1. Результаты численных расчетов надежности фермы без учета коррозии арматуры
- •2.2. Исследования изменения надежности фермы при учете коррозии арматуры
- •Расчетная оценка вероятности разрушения железобетонной балки по наклонному сечению при изгибе
- •Введение
- •1. Описание усовершенствованного вычислительного алгоритма
- •2. Апробация вычислительного алгоритма
- •Исследование влияния осадки фундаментов на усилия в элементах стального каркаса здания
- •Вероятностный анализ влияния формы поперечного сечения на надежность стальной балки
- •Введение
- •1. Описание методики исследований
- •2. Результаты численных исследований
- •Безотказность и долговечность железобетонных пролётных строений мостовых сооружений
- •Исследование ндс ездового полотна мостовой плитной конструкции от одиночной колесной нагрузки
- •394006 Воронеж, ул. 20-летия Октября, 84
Исследование ядровых состояний внецентренно сжимаемых со скоростью 392,3 н/с элементов из мелкозернистого бетона
Выполняется теоретическое исследование ядровых состояний внецентренно сжимаемых коротких призм из мелкозернистого бетона.
А.N. Sinozersky, R.А. Mukhtarov
RESEACHES OF CORE STATE OF ECCENTRIC-COMPRESSED WITH 392,3 N/sec VELOCITY FINE CONCRETE COMPONENTS
Core state of eccentric – compressed short prisms from fine concrete is under theoretic study.
Введение
По результатам центрального сжатия со скоростью призм шириной , высотой и длиной из мелкозернистого бетона в возрасте 28 суток установлена эмпирическая зависимость (сплошная линия (1) на рис. 1) [1]:
где – модуль упругости материала;
и – параметры; и – напряжения и деформации (здесь и в дальнейшем сжимающие , , равнодействующие внешних и внутренних сил, скорости нагружения принимаются по модулю).
_____________________________________
© Синозерский А.Н., Мухтаров Р.А., 2016
Рис. 1. График « »
С помощью функции (1) выполнены расчёты внецентренных состояний, называемых базовыми, с относительными эксцентриситетами [1]
(2)
и в [2] установлен ядровый эксцентриситет
, (3)
где и ‑ координаты точек приложения усилий при .
Коэффициенты увеличения
(4)
средних опытных разрушающих нагрузок , , по сравнению с базовыми ,
,
составляли , , . (5)
Следовательно, с помощью функции центрального сжатия найти предельные усилия при внецентренных воздействиях не удаётся.
Результаты вычислений показателей базового ядрового состояния [2] представлены в табл. 1.
Таблица 1
, |
|
, МПа |
|
Параметр |
|
|
, м-1 |
, кН |
|
, МПа |
|
||||||||
392,3 |
0,10129 |
25,51 |
1824 |
2764700 |
1,80358 |
1,27702 |
2329,284 |
2,32928857 |
189,582 |
Здесь:
экстремальное напряжение , равное призменному пределу прочности, и деформация зависимости (1), см. рис. 1;
– коэффициент увеличения , зависящий от по причине возникновения неоднородных и ;
наибольшая деформация в сечении ;
, м-1, ‑ параметр функции деформаций
(6)
с координатой точки поперечного сечения , м;
, кН, – максимальная (при заданных условиях) равнодействующая внутренних сил.
В точках с координатами по формулам (6) и (1) определены приведённые в табл. 2 и , а на рис. 2 построены соответствующие эпюры.
Таблица 2
|
Точки |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
Координаты , м |
-0,050 |
-0,025 |
0,000 |
0,025 |
0,050 |
|
|
0,10129 |
по (6) |
-0,0046 |
532,32 |
1164,64 |
1746,96 |
2329,234 |
1824,00 |
, МПа по (1) |
-0,0001 |
14,23 |
22,42 |
25,47 |
23,77 |
25,51 |
Примечание: координата определена по формуле
Рис. 2. НДС при внецентренных воздействиях