Учебное пособие 2073
.pdfОбщие потери давления в подающем трубопроводе от подогревателя до наиболее удаленной и высоко расположенной точки водоразбора определяются как сумма потерь на каждом из расчетных участков:
n |
|
∆Pпол = ∑∆Pуч.i . |
(3.2) |
i=1
Результаты предварительного расчета подающих трубопроводов заносятся в табл. 3.1.
3.2. Гидравлический расчет циркуляционных трубопроводов
3.2.1. Расчет теплопотерь и циркуляционных расходов
В системе горячего водоснабжения жилых зданий с количеством этажей более четырех, с целью предотвращения остывания воды при отсутствии водоразбора, предусматривается циркуляция горячей воды. Циркуляционные трубопроводы прокладываются рядом с подающими или в ванных комнатах совместно с полотенцесушителями.
Требуемый циркуляционный расход воды, необходимый для компенсации теплопотерь, следует определять по формуле, л/сек.:
Gц = |
Qтп |
, |
(3.3) |
||
3600 |
C ∆t |
||||
|
|
|
|||
где Qтп – потери тепла подающими трубопроводами, кДж/ч; С = 4,19 кДж/(кг∙К) – теплоемкость воды;
t – допустимое остывание воды во всех подающих трубопроводах, принимается обычно t = 10 0С.
Суммарные теплопотери всех подающих трубопроводов:
n |
|
Qтп = ∑gili , |
(3.4) |
i=1 |
|
где gi – удельные теплопотери 1 п.м. трубопровода, кДж/м∙ч; |
|
li – длина отдельных участков трубопровода, м. |
|
Удельные теплопотери вычисляются по формуле: |
|
gi = K π dн (tг.ср −to ) (1 −η) |
(3.5) |
11
где К = 42 кДж/(м2∙ч∙К) – коэффициент теплопередачи неизолированной трубы;
dн – наружный диаметр трубы, м;
tг.ср = 55 0С – средняя температура воды в трубопроводах системы горячего водоснабжения;
t0 – температура окружающей среды, принимается в зависимости от места прокладки трубопровода: в ванных комнатах + 25 0С, в неотапливаемых технических подпольях, подвалах и на чердаках + 5 0С; на теплых чердаках + 20 0С; на лестничных клетках + 16 0С;
η – коэффициент сохранения тепла изоляцией, принимается в зависимости от ее конструкции равным 0,6 – 0,8, для неизолированной трубы η=0.
Принимаем, что во всем доме стояки имеют одинаковую конструкцию и диаметр. Отличие может быть только за счет длины подводок к стояку, которые прокладываются в подвале здания. Все стояки принимаются неизолированными, т.к. они проходят внутри помещений (в санузлах). Магистрали в подвале, на чердаке и подводки к стоякам необходимо изолировать.
На основании приведенных выражений рассчитаем потери тепла и циркуляционные расходы для системы горячего водоснабжения (рисунок в разделе 2).
Расчет циркуляционных трубопроводов записываем в расчетный бланк табл. 3.2. В первую графу бланка – номера расчетных участков, во вторую – их длину в метрах, в третью – диаметр в миллиметрах. В четвертую графу записывают среднюю температуру теплоносителя (горячей воды) на каждом участке.
В пятой графе расчетного бланка указывают температуру окружающей среды (воздуха). В шестую графу записывается разность (температурный напор) между температурой теплоносителя в середине участка и окружающей средой.
Потери тепла одним погонным метром (графа 7) определяют по формуле (3.5), в зависимости от перепада t и диаметра трубопровода. Потерю тепла на участках (графа 9) определяют произведением удельной потери тепла на длину участка. В восьмую графу записывают выражение 1-η. В графе 10 нарастающими числами записывают потери тепла всеми расчетными участками (от конечного участка до подогревателя). Теплоотдача полотенцесушителей с участками циркуляционных трубопроводов для каждой квартиры рассчитывается по формуле (3.5). Потери тепла однотипными стояками считаются равными с учетом разности длин участков присоединения этих стояков к магистрали. В последней (одиннадцатой) графе расчетного бланка записаны циркуляционные расходы горячей воды, определенные по формуле (3.3).
Результаты расчетов сведены в табл. 3.2.
Циркуляционный расход по отдельным участкам системы можно также вычислить, распределяя его пропорционально тепловым потерям.
12
13
Таблица 3.1
Гидравлический расчет подающих трубопроводов
|
Расход воды, л/с |
Длина |
Предварительный расчет |
|
Окончательный расчет |
|
|
Примечание |
|||||||
Номер |
|
|
|
|
|
Уд. по- |
|
|
Уд. по- |
|
|
Потери |
|||
водораз- |
циркул. |
суммар. |
по |
Условн. |
Скорость |
тери |
Условн. |
Скорость |
Коэф. |
||||||
участка |
плану |
диаметр |
напора |
диаметр |
тери |
потерь |
участка |
||||||||
бор. G |
G |
G+G |
W, м/с |
W, м/с |
напора |
Р |
, |
||||||||
|
|
ц |
ц |
l,м |
d , м |
|
R , |
d , м |
|
Rl, Па/м |
К |
|
уч. |
|
|
1 |
|
|
|
|
у |
|
Паl/м |
у |
|
|
м |
кПа |
|
||
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
|
14 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1-2 |
0,211 |
1 |
0,211 |
1,5 |
15 |
1,0 |
3100 |
15 |
1,0 |
3100 |
0,1 |
5,10 |
|
|
|
2-3 |
0,25 |
- |
0,25 |
1,0 |
15 |
1,3 |
4400 |
15 |
1,3 |
4400 |
0,1 |
4,93 |
|
|
|
3-4 |
0,282 |
- |
0,282 |
2,0 |
15 |
1,4 |
5530 |
15 |
1,4 |
5530 |
0,1 |
11,20 |
кПа |
||
4-5 |
0,282 |
0,0356 |
0,318 |
3 |
20 |
0,8 |
1060 |
20 |
0,9 |
1360 |
0,1 |
4,49 |
|
||
|
|
||||||||||||||
5-6 |
0,355 |
0,0356 |
0,391 |
3 |
20 |
1,0 |
1700 |
20 |
1,1 |
2070 |
0,1 |
6,83 |
|
39,22 |
|
6-7 |
0,415 |
0,0356 |
0,451 |
3 |
25 |
0,7 |
615 |
25 |
0,8 |
725 |
0,1 |
2,39 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
7-8 |
0,467 |
0,0356 |
0,520 |
3 |
25 |
0,8 |
760 |
25 |
0,9 |
985 |
0,1 |
3,18 |
|
||
|
с |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р |
8-9 |
0,510 |
0,0356 |
0,546 |
4 |
32 |
0,5 |
202 |
32 |
0,5 |
230 |
0,2 |
1,10 |
|
||
|
|
||||||||||||||
9-10 |
0,710 |
0,0712 |
0,781 |
2 |
32 |
0,7 |
390 |
32 |
0,8 |
470 |
0,2 |
1,13 |
|
|
|
10-11 |
1,025 |
0,1463 |
1,171 |
6 |
40 |
0,78 |
395 |
40 |
0,83 |
530 |
0,2 |
5,09 |
|
|
|
Р = 45,44 кПа
Если известен общий циркуляционный расход, расходы по участкам будут:
G |
=G |
Q10−12 |
= 0,146310750,8 = 0,0712л/ с, |
||||||
|
|
||||||||
10−12 |
ц |
∑Qn |
|
|
|
22071,6 |
|||
на участке 9-10: |
|
|
Q9−10 |
|
|
|
10750,8 |
|
|
G |
=G |
= 0,1463 |
= 0,0712л/ с, |
||||||
9−10 |
ц ∑Qn |
|
|
|
22071,6 |
|
|||
на участке 8-9: |
|
|
Q8−9 |
|
|
|
|
5375,4 |
|
G |
=G |
|
|
= 0,1463 |
|
= 0,0356л/ с. |
|||
|
|
22071,6 |
|||||||
8−9 |
ц ∑Qn |
|
|
|
|||||
Здесь Q10-12, Q9-10, Q8-9 – теплопотеря на соответствующих участках системы горячего водоснабжения.
3.2.2. Корректировка предварительного расчета подающих трубопроводов
После определения циркуляционных расходов производим окончательный расчет подающих трубопроводов на суммарный расход горячей воды при водоразборе и циркуляционный расход G – Gц с целью уточнения принятых в предварительном расчете скоростей, диаметра и удельных потерь давления.
Расчет выполняется по той же методике, что и предварительный, с помощью таблицы для гидравлического расчета (прил. 3). Результаты расчета приведены в табл. 3.1.
Из табл. 3.1 видно, что увеличение диаметра трубопроводов не потребовалось. В случае увеличения диаметра произойдет возрастание потерь тепла на этих участках. Поскольку увеличение теплопотерь невелико, что на циркуляционном расходе практически не сказывается, корректировку по теплопотерям не делаем.
Суммируя потери давления на участках (табл. 3.1), получаем общие потери давления в подающем трубопроводе от водонагревателя до наиболее удаленной водоразборной точки в режиме максимального водоразбора: Рпод = 45,44 кПа – это потеря давления, которая используется для расчета подающих трубопроводов.
3.3. Гидравлический расчет трубопроводов при циркуляционном расходе (водоразбор отсутствует)
В системе горячего водоснабжения с циркуляцией различают два основных вида гидравлических режимов: режим максимального водоразбора и режим циркуляции при полном отсутствии водоразбора. Первый режим относится к вечерним часам суток и по нему был произведен гидравлический расчет подающих трубопроводов. По мере уменьшения водоразбора, вплоть до его прекращения, циркуляционный расход увеличивается до расчетного значения, характерного для ночного времени.
14
|
|
|
|
|
Расчет теплопотерь и циркуляционных расходов |
|
|
Таблица 3.2 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Номер |
Длина |
Диаметр |
|
Температура, 0С |
|
|
Потери тепла, кДж/ч |
ΣQ , |
|
Циркул. |
||||||
|
|
участка |
трубы |
Воды, |
Воздуха, |
|
|
Удельные, |
|
На участ- |
тп |
|
расход |
||||
|
участка |
|
t |
1-η |
кДж/ч |
|
|||||||||||
|
l, м |
d , мм |
t |
пер |
t |
0 |
|
g |
i |
ке, g l |
|
G , л/с |
|||||
|
|
|
|
н |
|
|
|
|
|
|
i i |
|
|
ц |
|||
|
1 |
2 |
|
3 |
|
4 |
5 |
|
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
|
11 |
||
|
1-2 |
1,5 |
|
0,0213 |
55 |
23 |
|
32 |
89,9 |
1 |
135,0 |
135,0 |
|
|
|||
|
2-3 |
1,0 |
|
0,0213 |
55 |
23 |
|
32 |
89,9 |
1 |
89,9 |
224,9 |
|
|
|||
|
3-4 |
2,0 |
|
0,0213 |
55 |
23 |
|
32 |
89,9 |
1 |
179,8 |
404,7 |
|
|
|||
|
4-5 |
3 |
|
0,0268 |
55 |
23 |
|
32 |
113,1 |
1 |
339,3 |
744,0 |
|
|
|||
|
5-6 |
3 |
|
0,0268 |
55 |
23 |
|
32 |
113,1 |
1 |
339,3 |
1083,3 |
|
|
|||
|
6-7 |
3 |
|
0,0335 |
55 |
23 |
|
32 |
141,4 |
1 |
424,2 |
1507,5 |
|
|
|||
|
7-8 |
3 |
|
0,0335 |
55 |
23 |
|
32 |
141,4 |
1 |
424,2 |
1931,7 |
|
|
|||
15 |
полот. |
5,5 |
|
0,0268 |
55 |
23 |
|
32 |
113,1 |
1 |
622,0 |
|
|
|
|||
|
8-9 |
4 |
|
0,0423 |
55 |
5 |
|
50 |
83,4 |
0,3 |
333,6 |
2265,3 |
|
|
|||
|
Ст. 1 |
|
|
2265,3 |
+ 5,622 |
|
= |
|
2265,3 |
+ |
3110 |
= 5375,3 |
|
|
0,0356 |
||
|
Ст. 2 |
|
|
1931,7 |
+ 83,402 |
|
+ |
|
5,622 |
|
= |
5208,5 |
|
10584,0 |
|
0,0702 |
|
|
9-10 |
2 |
|
0,0423 |
55 |
5 |
|
50 |
83,4 |
0,3 |
166,8 |
10750,8 |
|
0,0712 |
|||
|
10-12 |
Ст. 4 |
ст. 3 с |
подводками = 10750,8 |
|
|
|
|
|
21501,6 |
|
0,1424 |
|||||
|
10-11 |
6 |
|
0,048 |
55 |
5 |
|
50 |
95,0 |
0,3 |
570,0 |
22071,6 |
|
0,1463 |
|||
|
8΄- 9΄ |
4 |
|
0,0268 |
55 |
5 |
|
50 |
53,0 |
0,3 |
212 |
212 |
|
|
|||
|
9΄- 10΄ |
2 |
|
0,0268 |
55 |
5 |
|
50 |
53,0 |
0,3 |
106 |
318 |
|
|
|||
|
10΄- 11΄ |
12 |
|
0,0335 |
55 |
5 |
|
50 |
66,3 |
0,3 |
795,6 |
1113,6 |
|
0,007 |
|||
|
|
|
|
|
Qтп = ΣQп + ΣQц = |
22071,6 + |
1113,6 = 23185,2 кДж/ч |
|
|
|
|
||||||
В этом режиме «чистой циркуляции» вода, пройдя водоразборные стояки, поступает в циркуляционные стояки и далее по распределительному циркуляционному трубопроводу возвращается в подогреватель. Таким образом, образуются циркуляционные кольца.
Гидравлический расчет циркуляционных трубопроводов проводят по форме, приведенной в табл. 3.3. Диаметр циркуляционных трубопроводов принимают на 1-2 размера меньше соответствующего диаметра подающих трубопроводов.
Таблица 3.3
Номер
участка
1
4-5
5-6
6-7
7-8
8-9
9-10
10-11
4-8
8-9
9-10
10-11
Гидравлический расчет подающих и циркуляционных трубопроводов при циркуляционном расходе воды
Циркул. |
Длина |
Условн. |
Ско- |
Потери давления |
Коэф., |
При- |
||
расход, |
участка, |
диаметр, |
рость. |
|
|
меча- |
||
удельн., |
на учас., |
|||||||
Gц, л/с |
l, м |
dy, мм |
W, м/с |
Rl, Па/м |
Р, Па |
Км |
ние |
|
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
|
|
|
Подающие |
трубопроводы |
|
|
|
||
0,0356 |
3 |
20 |
0,14 |
34,0 |
112,2 |
0,1 |
кПа |
|
0,0356 |
3 |
20 |
0,14 |
34,0 |
112,2 |
0,1 |
||
0,61 |
||||||||
0,0356 |
3 |
25 |
0,14 |
34,0 |
112,2 |
0,1 |
||
|
||||||||
0,0356 |
3 |
25 |
0,14 |
34,0 |
112,2 |
0,1 |
= |
|
0,0356 |
4 |
32 |
0,14 |
34,0 |
163,2 |
0,2 |
||
.1п |
||||||||
0,0712 |
2 |
32 |
0,1 |
17,0 |
40,8 |
0,2 |
P |
|
|
|
|
|
|
|
|
ст |
|
0,1463 |
8 |
40 |
0,1 |
8,0 |
76,8 |
0,2 |
|
|
|
|
|
|
ΣΔРп = 729,6 Па = 0,73 кПа |
||||
|
|
Циркуляционные |
трубопроводы |
|
|
|||
0,0356 |
28 |
20 |
0,14 |
34 |
1428,0 |
0,5 |
= |
|
0,0356 |
4 |
20 |
0,14 |
34 |
163,2 |
0,2 |
.1ц кПа |
|
|
|
|
|
|
|
|
ст |
|
0,0712 |
2 |
20 |
0,2 |
87,0 |
208,8 |
0,2 |
P 1,60 |
|
|
||||||||
0,1463 |
12 |
25 |
0,25 |
75,0 |
1080,0 |
0,2 |
|
|
|
|
|
|
ΣΔРц = 2880 Па = 2,9 кПа |
||||
Расчет аналогичен расчету подающих трубопроводов и производится по прил. 3.
После выбора диаметра циркуляционных стояков и циркуляционных трубопроводов необходимо определить потери Qтц по формуле (3.5) (табл. 3.2) и скорректировать максимальный часовой расход тепла на горячее водоснабжение по формуле (2.8).
16
3.4. Увязка потерь давления в циркуляционных кольцах
Согласно [1], при гидравлическом расчете трубопроводов следует обеспечить увязку потерь напора в трубопроводах водоразборных и циркуляционных стояков с располагаемым перепадом давления в точках их присоединения к подающим циркуляционным трубопроводам, а также в подающих и циркуляционных трубопроводах от водонагревателя до наиболее удаленных водоразборных приборов каждого циркуляционного кольца (ветви). Неувязка не должна превышать 10 %. При этом потерю напора (давления) в наиболее удаленном циркуляционном узле (водоразборном и циркуляционном стояках) целесообразно принимать 20-40 кПа (0,2-0,4 кг/см2).
В рассматриваемом примере указанная потеря составляет (табл. 3.1 и 3.3):
∆Pст.1 +∆Рц =39,22 +2,9 = 42,12кПа.
Потери давления в циркуляционном узле при циркуляционном расходе не должны, как правило, превышать 19,6 кПа (0,2 кг/см2), в примере (табл. 3.3):
∆Pп +∆Рц = 0,73 +2,9 =3,6 3кПа.
Увязка потерь давления производится подбором диаметра циркуляционных стояков или подбором на циркуляционных стояках диафрагм. Диаметр отверстия дроссельной диафрагмы определяется по формуле, мм:
dg = |
|
Gц |
|
, |
(3.6) |
|
|
|
|||
|
|
∆Pg |
|
||
где Gц – расход воды, проходящей по трубопроводу, л/с;
Pg – перепад давления, который необходимо погасить диафрагмой, Па. Проверим неувязку давления в циркуляционных узлах стояков 1-2, т.е. в
точках их присоединения к подающим и циркуляционным трубопроводам. Потери давления в наиболее удаленном циркуляционном узле стояка 1,
как видно из табл. 3.1 и табл. 3.3, равны 42,12 кПа и лежат в пределах, рекомен-дованных [1] значений равных 20…40 кПа.
Это значение является одновременно располагаемым перепадом давления для циркуляционного узла стояка 2, который присоединяется к подающим и циркуляционным трубам в тех же точках 9 и 9', что и стояк 1.
Расчет неувязки в циркуляционных узлах (кольцах) рекомендуется производить по форме табл. 3.4.
17
|
|
|
Расчет циркуляционных узлов |
|
Таблица 3.4 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расход воды, л/с |
|
|
|
Потери дав- |
|
|
|||
Номер |
Длина |
Диам. |
Скор. |
лен. |
Приме- |
|
||||
|
|
|
участка |
услов., |
воды |
|
на уч. |
|
||
участка |
|
|
|
удел. |
чание |
|
||||
|
G |
Gц |
G+Gц |
l, м |
dу, мм |
W, л/с |
R·Па/м |
Р, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Па |
|
|
|
|
|
|
Стояк 2 |
|
|
|
|
|
|
|
Располагаемая разность давления Рст.2 = Рст.1 = 42,12 кПа |
|
||||||||
9 – ст.2 |
0,510 |
0,0356 |
0,546 |
2 |
32 |
0,5 |
230 |
0,552 |
Подводка |
|
в подвале |
|
|||||||||
|
Ст. 2 из |
расчета ст. 1 (табл. 4.3 без учета участка 8-9) |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
38,12 |
|
|
II ст. |
- |
0,0356 |
0,0356 |
2 |
20 |
0,14 |
34,0 |
0,08 |
|
|
2-9 |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
38,75 |
|
|
Неувязка 42,12 −38,75 100 =8,1% (не превышает допустимой величины).
42,12
Увяз ку давления можно произвести соответствующим подбором диаметра труб или увеличением циркуляционного расхода горячей воды через стояк. Согласно рекомендациям [1], циркуляционный расход не должен превышать требуемый, определяемый по теплопотерям более чем на 30%.
4. ПОДБОР ОБОРУДОВАНИЯ ТЕПЛОВОГО ПУНКТА
4.1. Выбор схемы присоединения водоподогревательной установки
Схему присоединения водонагревателей горячего водоснабжения к тепловым сетям следует выбирать по [3] в зависимости от соотношения максимальных часовых расходов тепла на горячее водоснабжение Qнгв и на отопление
Q0, т.е.:
ρ =Qн |
/ Q , |
(4.1) |
гв |
o |
|
а) при ρ = 0,2-1,0 – двухступенчатые схемы; б) при остальных соотношениях – одноступенчатую параллельную.
В курсовой работе схема подключения подогревателей задается руководителем (параллельная, предвключенная, 2-ступенчатая последовательная, и 2- ступенчатая смешанная) для увеличения вариантов расчета в учебных целях.
18
Максимальный (расчетный) расход тепла на отопление (кДж/ч) определяют по формуле:
Qo = q F, |
(4.2) |
где F – жилая площадь дома, м2;
q – укрупненный показатель удельного расхода тепла,кДж/(м2∙ч), принимается по таблице в разделе 5 (q=586 кДж/(м2∙ч));
Примечание. Промежуточные значения должны определяться по интерполяции.
4.2. Расчет водоподогревательной установки
4.2.1. Тепловой расчет
Задачей расчета является определение поверхности нагрева подогревателя и количества стандартных секций. Общий вид и габаритные размеры секций приведены в прил. 11.
Предварительно определяем следующие параметры.
1. Расход сетевой воды, протекающей через межтрубное пространство подогревателя II (верхней) ступени, по формуле (5), м3/ч:
II |
0,55 |
Qм |
106 |
|
|
|
гв |
|
|
(4.3) |
|
Gгв = |
с ρ(τIIII −τ20III |
), |
|||
где τIIII – температура прямой сетевой воды в точке излома температурного графика, принимается равной 650С;
τ20III – то же, обратной сетевой воды после системы отопления (определя-
ется из температурного графика в точке излома), можно принимать равной
41,70С;
ρ = 985 кг/м3 – плотность сетевой воды во II ступени подогревателя (определяется по средней температуре воды из прил. 13
τср. = 0,5(τIIII +τ20III )= 0,5(65 +41,7)=53,30.).
с = 4,19 кДж/(кг∙К) – удельная теплоемкость воды.
Примечание. а) Параметры с индексом III относятся к расчетному режиму в точке излома температурного графика;
б) 106 – перевод гигаджоулей в килоджоули. 2. Расход сетевой воды на отопление, м3/ч:
G0 |
= |
Q 106 |
) . |
(4.4) |
|
ñ ρ(τII −τ20I |
|||||
|
|
0 |
|
|
|
19
3. Расчетный расход сетевой воды на ввод в тепловой пункт, м3/ч, равный также расходу через I (нижнюю) ступень подогревателя:
Gp =GгвI =GгвII +G0 .
Далее производим расчет первой и второй ступени подогревателя. Расчет подогревателя первой ступени.
4. Тепловая производительность ступени, ГДж/ч:
Q |
|
=Qм |
tnIII |
−tx |
, |
|
|
|
(4.5) |
|||
|
tг |
−tx |
|
|
|
|||||||
|
I |
|
гв |
|
|
|
|
|
|
|
||
где tпIII =τ20III −(5 ÷100 )– температура водопроводной воды послеI ступени. |
||||||||||||
5. Температура сетевой воды на выходе из ступени: |
|
|||||||||||
|
|
|
τ2III =τ20III − |
|
QI |
106 |
. |
(4.6) |
||||
|
|
|
|
I |
|
|
||||||
|
|
|
|
G |
c ρ |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
ãâI |
|
|
|
|
6. Температурный напор в подогревателе: |
|
|
||||||||||
∆tI |
= |
|
∆tб −∆tм |
|
, |
|
(4.7) |
|||||
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
2,3lg ∆tб / ∆tм |
|
|
|||||||
где ∆tб =τ2III −tx ;∆tм =τ20III |
−tnIII |
– большая и меньшая разность температур |
||||||||||
между греющей и нагреваемой средами. |
|
|
|
|
|
|
||||||
7. Средние температуры сетевой и водопроводной воды: |
|
|||||||||||
τIсс = 0,5(τ20III +τ2III );tIcp |
= 0,5(tx +tnIII ).. |
(4.8) |
||||||||||
8. Предварительно задаем скорость водопроводной воды внутри трубок
подогревателя в пределах 0,5 … 1,5 м/с и определяем площадь живого сечения трубок, м2:
fтр = |
Gч |
, |
(4.9) |
3600 W |
|||
|
трI |
|
|
по прил. 8 выбираем тип подогревателя.
20