Учебное пособие 1265
.pdf11
механические свойства среды и то, что фазовая постоянная равна с t .
Тогда коэффициент затухания и скорость распространения поперечной волны будут равны следующим выражениям:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
11 |
|
22 |
|
2 |
|
11 |
|
2 ( |
2 |
1) 2 (1 ) 2 |
||||||||||
t |
|
|
|
|
|
|
|
12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 Е 2 |
|
(10) |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
22 |
|
2 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
22 |
|
2 Е 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
c t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
( |
11 |
|
22 |
2 |
) |
11 |
( |
2 |
1) 2 (1 ) 2 |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Логарифмический декремент колебаний волны равен
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
c |
|
|
|
|
|
|
JmM |
|
|
2 t |
t |
|
|
tg |
|
|
2 |
|
2 |
|
|
|
|
|
, |
tg 2 |
|
|
|
, |
|||||||
|
|
|
|
|
t t |
|
|
|
t |
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Re M |
|
t2 t2 |
|
||
|
|
|
2 |
2 |
|
|
2 |
( |
t |
c |
t |
) 2 |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
t |
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где tg 2 – тангенс угла механических потерь.
Логарифмический декремент колебаний поперечной волны в пористой среде зависит от коэффициента затухания волны и от скорости волны, проходящей от источника сигнала (трещины) к приемнику.
Из выражений (8) и (10) следует, что коэффициенты затухания и скорости распространения продольных и поперечных упругих волн акустической эмиссии зависят от коэффициента Пуассона , модуля Юнга Е, пористости m, плотности и массы компонент среды, то есть от характеристик и свойств материала.
На рисунках 1, 2 показаны зависимости коэффициента затухания и скорости распространения продольной акустической волны от пористости цементобетона. Очевидно, что возрастание затухания связано с формированием областей перехода дислокаций в новое состояние и уменьшением скорости в этом диапазоне пористости, характеризующихся возрастанием стационарных процессов упругого взаимодействия.
a |
cp1 |
|
|
m |
|
m |
Рис. 1 |
|
||
Рис. 2 |
На рисунках 3, 4 показаны зависимости скорости распространения продольной упругой волны в материале цементобетонного покрытия от его физикомеханических характеристик – модуля Юнга и коэффициента Пуассона.
Величина скорости упругой продольной волны на рисунке 3 уменьшается при увеличении модуля упругости цементобетона, так как среда с большим модулем упругости соответствует цементобетону более высокой марки и имеет более высокий коэффициент поглощения. Зависимость скорости прохождения упругой про-
12
дольной волны от коэффициента Пуассона материала носит схожий характер.
4812 |
|
|
4830 |
|
|
|
Сp1 |
|
|
Сp1 |
|
|
|
|
|
|
|
4522 |
|
|
4530 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ε |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4232 |
|
|
4230 |
|
|
|
|
|
|
|
|
32 |
36 |
40 |
0,16 |
0,18 |
0,20 |
|
|
|
Рис. 3 Рис. 4 Рисунки 5 и 6 показывают изменения коэффициента затухания и скорости
распространения продольной звуковой волны в цементобетонной среде с различной прочностью бетона. Графики рисунка 5 носят полиномиальный степенной характер для каждой из марок цементобетона. С увеличением прочности бетона по марке коэффициент затухания звуковой волны увеличивается, а скорость еѐ, наоборот, уменьшается. Скорость распространения продольной звуковой волны для всех рассмотренных марок цементобетона (рисунок 6) сначала незначительно растет в промежутке значений пористости от 0,03 до 0,1, а затем снижается и проходит ровно от 0,1 до 0,16. В более легких бетонах скорость упругой звуковой волны выше, а с увеличением марки уменьшается практически в два раза.
ap1 |
|
Сp1 |
|
m
|
m |
|
m |
Рис. 5 |
Рис. 6 |
Свойства материала аэродромного покрытия, в частности плотность и прочность цементобетона по марке, оказывают существенное влияние на характеристики распространения упругих волн акустической эмиссии.
В третьей главе рассмотрены вопросы экспериментального исследования определения усталостной прочности изгибаемых бетонных образцов в области положительных и отрицательных значений коэффициента асимметрии цикла нагружения и установлены закономерности появления и развития трещин в зависимости от уровня нагружения и количества циклов.
Для производства статических и ресурсных испытаний цементобетонных образцов была разработана экспериментальная лабораторная установка (рисунок 7).
Установка состоит из следующих агрегатов: источника силовой энергии (1), пульта управления (2), измерительного комплекса (3), нагружающего
13
устройства (4).
Данный комплекс позволяет исследовать напряженно-деформированное состояния бетонных элементов по соответствующей методике. В ходе исследований измерялись и фиксировались следующие параметры:
-величины нагрузки;
-напряжений в бетоне;
-момента образования трещин;
-положения трещины в теле образца.
Для определения параметров НДС цементобетонных образцов использовалась следующая измерительная аппаратура и приборы:
-силоизмеритель пресса МС-1000;
-датчик вертикальных перемещений образца;
-тензометрическая станция для определения величины напряжений в бетоне;
-прибор акустической эмиссии для определения момента образования трещин в напряженном бетоне;
-ультразвуковой прибор для определения основных параметров бетона (скорость ультразвука, коэффициент поглощения) и положения трещины в напряженном бетоне.
Рис. 7. Общий вид экспериментальной установки
Для измерения деформаций и напряжений бетона конструкции применялся электротензометрический метод, в основе которого лежит тензорезисторный эффект, проявляющийся в изменении электрического активного сопротивления проводника при его деформации.
В связи с большим количеством поступающей информации в единицу времени и сложностью задания параметров нагружения, имеется блок аналогоцифрового преобразования (АЦП), необходимый для преобразования аналоговых сигналов в цифровой вид. Для управления элементами автоматики установки, в комплект входит устройство дискретного ввода-вывода (УВВ).
На АЦП поступают сигналы:
- от тензометрической станции, измеряющей деформации бетонных элемен-
тов;
- сигнал с прибора, регистрирующего акустические импульсы.
На устройство ввода ПЭВМ поступают логические сигналы от датчика вер-
14
тикальных перемещений образца и от датчика числа нагружений.
Полученные данные обрабатываются с помощью прикладной программы. Результаты сохраняются в памяти ПЭВМ и выдаются управляющие сигналы на корректировку параметров нагружения.
Определение местоположения дислокационных изменений, вызванных большими величинами напряжений в материале цементобетона, а также их спектрального состава, необходимого для идентификации акустических сигналов от различных источников помех осуществляется с помощью прибора акустической эмиссии. Общий вид блока сбора и обработки информации представлен на рисунке 8.
Рис. 8. Схема блока сбора и обработки информации Погрешность измерительного комплекса определялась:
|
|
т |
|
2 ус2 |
|
2 АЦП |
l , |
(11) |
где - возможная погрешность, возникающая в следствии влияния погрешностей в измерительной схеме и ошибок, допускаемых при обработке величин; m - погрешность показания тензодатчиков; ус. - погрешность, возникающая при работе усилителя; АЦП. - погрешность, возникающая при обработке выборок АЦП; l - погрешность, возникающая в следствии изменения проводимости проводников при воздействии внешних факторов. Ошибка измерений составляла 8-10 .
Он состоит из четырех пьезодатчиков, преобразующих импульсы механических колебаний в электрические сигналы, поступающие на предварительный усилитель, который поднимает уровень сигнала до необходимого для последующего преобразования и поступают далее на входы АЦП блока сбора и обработки информации. Для обеспечения обработки высокочастотных спектральных составляющих сигнала, дискретизация производится на частоте:
F ацп N k n в f max , (12)
где Nк – количество каналов; nв – число выборок;fmax – максимальная частота спектра. Частота выборок АЦП 1,6 МГц .
15
Преобразованные аналого-цифровые сигналы поступают на ПЭВМ и, обработанные программой, отображается на мониторе, указывая наиболее вероятные места образования микроповреждений.
Таким образом, данный измерительный комплекс позволяет отслеживать одновременно несколько параметров напряженно-деформированного состояния на всех этапах проведения испытаний, вести их статистическую обработку и накопление, а также, при заданных условиях выдавать управляющие сигналы на корректировку параметров нагружения.
Экспериментальная установка по производству статических и динамических испытаний после изготовления и опробования была подвергнута метрологическому контролю. При статических испытаниях бетонных балок определялись напряжения в бетоне растянутой зоны до образования трещин, момент появления трещин, развитие трещин по длине и ширине, расстояние между трещинами. При этом анализу подвергались три наиболее характерные (крупные) трещины. Целью статических испытаний являлось установление величины статической разрушающей нагрузки для сопоставления ее с величиной разрушающей нагрузки при усталостных испытаниях.
Критерием исчерпания прочности бетонных образцов являлось появление магистральных трещин разрушения.
Прочность бетона на растяжение при изгибе согласно требованиям определяли путем испытания образцов в возрасте трех месяцев. Образцы в процессе испытаний нагружали с постоянной скоростью нарастания напряжений (0,05 0,02) МПа/с. На каждой ступени производились замеры ширины раскрытия трещин и фиксировалась нагрузка. Графические результаты обработки экспериментальных данных представлены на рисунках 9,10,11.
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1004 |
|
||
|
90 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
691 |
|
|
|
|
|
|
|
|
80 |
|
|
|
|
474 |
|
|
|
|
|
|
|
|
м2 |
|
|
|
|
|
|
|
832 |
|
|
|
|
||
70 |
|
114 |
|
|
|
|
661 |
737 |
|
|
|
|
||
75 |
|
457 |
|
|
|
|
|
|
||||||
Т/ |
60 |
|
|
558 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
88 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Нагрузка |
50 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
40 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
30 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
100 |
200 |
300 |
400 |
500 |
600 |
700 |
800 |
900 |
1000 |
1100 |
1200 |
|
|
|
|
|
|
|
Набег фазы (град) |
|
|
|
|
|
Рис. 9. Зависимость суммарного набега фазы сигнала от нагрузки |
|||||||||||
мм |
0,45 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,4 |
|
|
|
|
0,37 |
|
0,37 |
|
0,383 |
||
|
|
|
0,344 |
|
|
|
|||||
трещин, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
0,35 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
0,3 |
|
|
|
0,338 |
0,363 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
0,247 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
0,211 |
|
|||
0,25 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
раскрытия |
|
|
|
|
0,172 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
0,2 |
|
|
|
|
0,163 |
|
|
|
0,223 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
0,15 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
0,1 |
|
|
|
|
0,098 |
|
0,123 |
|
|
||
Ширина |
|
0,043 |
|
0,05 |
|
|
|
||||
|
|
|
0,082 |
|
|
|
|||||
0,05 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
0,058 |
|
|
|
|
|||
|
|
0,032 |
|
|
|
|
|
|
|||
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
50 |
55 |
60 |
65 |
70 |
75 |
80 |
85 |
90 |
95 |
||
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
Нагрузка Т/м2 |
|
|
|
|
Первая трещина |
Вторая трещина |
Третья трещина |
Рис. 10. Ширина раскрытия трещин в зависимости от нагрузки
16
Зависимость усталостной прочности железобетона от характеристики цикла нагружения наиболее удобно представлять в полулогарифмической системе координат (рисунок 12).
|
30 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
25 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Акустическая эмиссия N |
20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
15 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
10 |
20 |
30 |
40 |
50 |
60 |
70 |
80 |
90 |
100 |
|
|
|
|
|
|
Нагрузка Т/м2 |
|
|
|
|
Рис. 11. – Зависимость акустического спектра от нагрузки
lg N - логарифм числа циклов, соответствующий пределу выносливости; Rри - предел прочности материала на растяжение при изгибе.
Рис. 12. Линии регрессии по результатам усталостных испытаний
Значения коэффициентов А при ρ = 0,5 и ρ = 0 превышает единицу. Это явление возможно объяснить наличием у бетона эффекта динамического упрочнения, возникающего при малых числах нагружений и высокой скорости при проведении испытаний. В данной работе значение этих коэффициентов принято по интерполяции прямых в область малоцикловой усталости.
Анализ корреляционных уравнений позволяет сделать следующие выводы:
-при возрастании коэффициента асимметрии цикла от -1 до 0,5 коэффициент выносливости испытуемых образцов увеличивается от 0,43 до 0,77;
-при возрастании амплитуды напряжений коэффициент выносливости железобетона уменьшается;
-нагружение циклической нагрузкой, когда изменяется не только величина,
но и знак нагрузки ( <0 - знакопеременные циклы), значительно опаснее знакопостоянных циклов;
- при определении выносливости железобетонных образцов необходим учет напряжений, величина которых больше 40 -ой величины разрушающей нагрузки.
Графически результаты исследований выносливости цементобетона при различных можно представить зависимостью max / R ри (рисунок 13).
На основании экспериментальных данных по линейной зависимости определена выносливость монолитного цементобетона при = 1 (т.е. при длительном
17
нагружении), которая составляет 0,84 Rпр.(рисунок 13). Величина полученной длительной прочности цементобетона сопоставима с результатами исследований других авторов.
|
|
|
|
|
σ/Rр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 ,9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 ,8 |
|
|
|
|
Рис. 13.Зависимость предела |
|
|
|
|
|
0 ,7 |
|
|
0 ,7 7 |
|
|
|
|
|
|
|
0 ,6 |
|
|
|
|
выносливости от |
|
|
|
|
|
0 ,5 6 |
|
|
|
|
коэффициента асимметрии |
|
|
|
0 ,4 7 |
|
0 ,5 |
|
|
|
|
|
|
0 ,4 3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
цикла нагружения |
|
|
|
|
|
0 ,4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 ,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 ,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 ,1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
ρ |
-1 |
-0 ,8 |
-0 ,6 |
-0 ,4 |
-0 ,2 |
0 |
0 ,2 |
0 ,4 |
0 ,6 |
0 ,8 |
1 |
Корреляционное уравнение имеет вид:
|
0 ,616 |
0 , 224 |
|
(13) |
|
|
|||||
R р и |
|||||
|
|
|
|
В четвѐртой главе произведѐн анализ результатов моделирования и экспериментального исследования по диагностике эксплуатационного состояния монолитных цементобетонных аэродромных покрытий неразрушающим методом акустической эмиссии, приведены рекомендации и алгоритм по использованию данной методики на практике.
Для практического использования методики разработана схема производства работ по диагностической оценке остаточного ресурса и техникоэксплуатационного состояния монолитных цементобетонных аэродромных покрытий. Особенностью разработанного алгоритма схемы является указание расположения места измерения на ВПП и РД аэродрома и взаиморасположение техники и измерительных приборов.
Представленное в работе нагружающее устройство позволяет проводить испытания, учитывающие величины нагружения, близкие к условиям эксплуатации, что, в свою очередь, позволяет определить напряжѐнно - деформированное состояние аэродромной одежды, эквивалентное реальному воздействию воздушного судна. Локация процессов дислокационных изменений в структуре материала покрытия и микротрещинообразования при различных условиях нагружения позволяет получать реологическую составляющую, необходимую для получения объективной оценки технико-эксплуатационного состояния аэродромной одежды данного типа и определить остаточный ресурс ее жизненного цикла.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
1.Построена физико-математическая модель формирования упругих волн акустической эмиссии при разрушении микроструктуры цементобетонного материала на основе математической теории разрывов;
2.Впервые построена математическая модель диссипативных процессов (образования трещин), происходящих при гармоническом возбуждении звуковыми волнами двухкомпонентных пористых сред, свойства которых заданы ком-
18
плексными числами и учитывают физико-механические характеристики среды;
3.Разработана методика неразрушающего акусто-эмиссионного контроля, позволяющая определить статическую и усталостную прочность цементобетонных образцов при различных режимах нагружения;
4.Разработана методика проведения измерений, позволяющая определить напряженно-деформированное состояние цементобетонных образцов и связывающая данные акустической эмиссии, возникающей при сложном нагружении с физико-механическими характеристиками материала;
5.Впервые разработана методика неразрушающего контроля, позволяющая определять остаточный ресурс монолитных цементобетонных аэродромных покрытий в условиях силового воздействия воздушных судов по анализу сигналов акусто-эмиссионного отклика.
6.Предложен алгоритм и методические указания по применению неразрушающего акусто-эмиссионного контроля для определения эксплуатационного состояния транспортных сооружений.
Перспективами дальнейшей разработки темы следует считать исследования неразрушающего акустического мониторинга эксплуатационного состояния элементов зданий и сооружений на различных этапах их жизненного цикла.
Публикации в изданиях, рекомендованных ВАК
1.Белых, А.Г. Влияние остаточного ресурса цементобетонных покрытий аэродромов и автомобильных дорог на формирование упругих волн акустической эмиссии / А.Г. Белых, В.В. Волков, Л.А. Кукарских // Научный Вестник Воронежского ГАСУ. Строительство и архитектура. – 2015. - № 3. – С. 60–67.
2.Белых, А.Г. Моделирование процесса трещинообразования цементобетонных конструкций, подверженных нагружению, и его связь с акустоэмиссионным откликом / А.Г. Белых, В.Н. Мелькумов, В.В. Волков, Л.А. Кукарских // Научный Вестник Воронежского ГАСУ. Строительство и архитектура. –
2015. - № 4. – С. 18-27.
3.Белых, А.Г. Исследование статической и усталостной прочности цементобетона при различных режимах нагружения с использованием метода акустической эмиссии/ А.Г. Белых, А.Н. Скляров, Л.А. Кукарских // Вестник БГТУ им. В.Г. Шухова. – 2016. – № 3. – С. 47–53.
Публикации в других изданиях
4.Белых, А.Г. Математическая модель распространения упругих волн в цементобетоне с использованием его физико-механических характеристик / А.Г. Белых, Л.А. Кукарских // X Межд. науч.-прак. конф. 17-18 апреля 2015 года. Ежемесяч. науч. журнал. - Новосибирск. - С. 56-62. – ISSN 34567-1769.
5.Белых, А.Г. Влияние водоцементного соотношения на деформативные характеристики цементобетона / А.Г. Белых, Л.А. Кукарских // Первые Международные Лыковские научные чтения 22 сентября 2015. - Курск. - С. 277-281. - ISBN 978-5-9907009-4-9
6.Белых, А.Г. Влияние волновых процессов на разрушение водонасыщенных пористых сред / А.Г. Белых, Л.А. Кукарских // Первые Международные Лыковские научные чтения 22 сентября 2015. - Курск. - С. 284-289. - ISBN 978-5-
19
9907009-4-9
7.Белых, А.Г. Применение неразрушающего акустического мониторинга для обеспечения безопасной эксплуатации промышленных объектов / А.Г. Белых, Л.А. Кукарских // VI Всерос. НПК с междунар. участием 17 апреля 2015. - ФГБОУ ВПО ВИ ГПС МЧС России. – Воронеж. - 2015. - Ч 2. - С. 11-14.
8.Белых, А.Г. Волновые процессы в пористых средах / А.Г. Белых, Л.А. Кукарских // Современные тенденции развития науки и технологий. Сб. науч. трудов по мат. V МНПК 31 августа 2015 г. Секция «Физико-математические науки». – Белгород. – 2015. - № 5. - Ч.1. - С.13-16.
9.Белых, А.Г. Математическая модель скорости распространения ударных волн возникающих в цементобетонных аэродромных покрытиях при динамическом нагружении / А.Г. Белых, Л.А. Кукарских // НТ-2015: труды XIII Всерос. науч.-тех. конф. – Воронеж: ВГТУ, 2015. – 167 с. - С. 18-20.
10.Белых, А.Г. Деформирование пористой цементобетонной среды / Л.А. Кукарских, А.Г. Белых // НТ-2015: труды XIII Всерос. науч.-тех. конф. – Воронеж: ВГТУ, 2015. – 167 с. - С. 20-22.
11.Белых, А.Г. Экспериментальные исследования напряженнодеформированного состояния цементобетонных аэродромных покрытий методом акустической эмиссии / А.Г. Белых, М.В. Ключникова // Всерос. ежегод. науч. конф. «Актуальные проблемы вооруженной борьбы в воздушно-космической сфере»
–Воронеж: ВУНЦ ВВС ВВА, 2015. - С. 28-32.
12.Белых, А.Г. Распространение ударных волн в бетонных покрытиях аэродрома при силовом воздействии колесных опор воздушных судов. / А.Г. Белых, Л.А. Кукарских // Межд. науч. институт «Educatio». – 2014. – № 4. – С. 128-131.
13.Белых, А.Г. Распространение ударных волн в двухкомпонентной насыщенной газом пористой среде. / А.Г. Белых, В.С. Поленов, Л.А. Кукарских // Евразийский Союз Ученых (ЕСУ). – 2014. – № 5. – ч. 5. – С. 8-10.
Белых Антон Геннадьевич
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСТАТОЧНОГО РЕСУРСА МОНОЛИТНЫХ ЦЕМЕНТОБЕТОННЫХ АЭРОДРОМНЫХ ПОКРЫТИЙ МЕТОДОМ АКУСТИЧЕСКОЙ ЭМИССИИ
АВТОРЕФЕРАТ
диссертации на соискание учѐной степени кандидата технических наук
Подписано в печать 14.03.2016. Формат 60х84 1/16. Бумага писчая. Усл. печ. л. 1,0. Тираж 120 экз. Заказ № ---.
Отпечатано: отдел оперативной полиграфии Издательства учебной литературы и учебно-методических пособий
Воронежского государственного архитектурно-строительного университета 394006 г. Воронеж, ул. 20-летия Октября, 84