Учебное пособие 1209
.pdf1.5. Лабораторная работа № 4 Определение предельных деформаций листовых
материалов при растяжении в условиях равномерного двухосного растяжения
Цель работы. Изучить методику испытаний и обработку результатов измерений деформированного состояния листовых материалов в условиях равномерного двухосного растяжения для построения диаграмм предельных деформаций (ДПД) во всем диапазоне пластического формообразования деталей из листа.
1.5.1. Теоретическая справка
Лабораторная работа входит в комплекс испытаний, предназначенных для построения правой ветви ДПД (рис. 1.20). В диапазоне изменения от 0 до 1, в котором находится правая ветвь ДПД, осуществляется формообразование деталей вытяжкой, отбортовкой как в жестких штампах, так и эластичной средой, формовка патрубков различной конфигурации, гибка труб и прочие операции листовой штамповки. Условие достижения предельного состояния материала при равномерном двухосном растяжении соответствует =1.
1.5.2. Испытание
Испытывают партию из пяти круглых образцов диаметром166 мм (рис. 1.27). На внешнюю поверхность каждого образца, не контактирующую с инструментом, наносят сетку круглых накладных ячеек фотоконтактным методом. Образец помещают в круглую жесткую матрицу с цилиндрическим отверстием 85 мм. Образец жестко фиксируется по
30
периметру прижимами по схеме перетяжных порогов усилием пресса 2-5 т (рис. 1.28).
85 |
166 |
|
Рис. 1.27 |
Нагружение образцов по схеме вытяжки цилиндрическим пуансоном со сферическим наконечником осуществляется до появления на нем трещины вблизи середины образца. Для уменьшения влияния трения в области контакта образца с наконечником пуансона используют две фторопластовые (тефлоновые PTFE) прокладки толщиной 1 мм и слой масла между ними. Прокладки кладут на каждый вновь испытываемый образец в область его контакта с пуансоном. Поверхность наконечника также полируют. В этом случае трещина образуется в вершине формуемого образца или вблизи нее, что позволяет реализовать условия деформирования, близкие равномерному двухосному растяжению.
31
|
85 |
|
75 |
|
P |
|
Рис. 1.28 |
|
Измерение |
|
Трещина |
|
l2 |
R |
l1 |
l1 |
|
2 |
|
|
Рис. 1.29 |
|
32 |
Измерение ячеек начинают с ближайших к трещине неразрушенных ячеек сетки, расположенных вблизи вершины образца по обе стороны от трещины, по следующей схеме (рис. 1.29). Под микроскопом измеряют диагонали сферического эллипса, а затем корректируют эти измерения с учетом сферической внешней поверхности образца с радиусом R = 37.5+h, где h – толщина испытуемого образца. Расчет выполняют по формулам:
|
|
|
|
2 R arcsin |
|
l1 |
|
|
|
|
|
||
e |
ln[ |
2R |
|
]; |
|
|
|||||||
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
1 |
|
|
|
|
l0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 R arcsin |
|
l |
2 |
|
|
|
|
(1.15) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
2R |
|
|
|
|||||
e2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
ln[ |
|
|
|
|
|
|
]; |
|
|||||
l0 |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
e2 |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
e1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
где l1, l2 – длины диагоналей выделенных ячеек разрушенного образца.
Затем выполняют аналогичные измерения 5-7 ячеек в перпендикулярном к трещине направлении, пересекающем центр выделенных ячеек с обеих сторон трещины, и вычисляют в них деформации. По результатам строят графики зависимости наибольшей деформации в ячейке от ее положения вдоль перпендикуляра к трещине (рис. 1.30,а). Так же, как и в случае плоской деформации (рис. 1.24), предельная деформация устойчивости e1(* ) определяется в ячейке, где
стабилизируется падение деформации (рис. 1.30,б).
33
Направление |
измерения |
Направление |
измерения |
Рис. 1.30,а |
s |
e1
e1j
Рис. 1.30,б
34
Расчет предельной деформации устойчивости при двухосном растяжении e(*1) выполняют путем экстраполяции
правой ветви диаграммы предельных деформаций по результатам выполненных испытаний и наибольшей из двух определенных ранее предельных плоских деформаций устойчивости max{e(*0)0,e(*0)90} (рис. 1.31).
e1
e(*1)
e(*0)90 e(*0)
|
|
|
0 |
1 |
Рис. 1.31
На графике предельная деформация, соответствующая двухосному растяжению, определяется при =1. Расчет деформации выполняется методом наименьших квадратов по формуле
|
m |
|
m |
( j )2 ) |
|
|
e1j j |
e(*0)max ( j |
|||
e(1)* |
j 1 |
|
j 1 |
|
; (1.16) |
|
m |
|
|
( j )2
j 1
где m – число экспериментально полученных деформаций;
e(*0)max max{e(*0)0 ,e(*0)90}.
Результаты измерений заносят в протокол (табл. 1.5)
35
Таблица 1.5
Равномерное двухосное растяжение
|
Ф.И.О. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Дата |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Материал |
|
|
|
Состояние |
|
|
Толщина, мм |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Напр.прокатки |
|
Длина ячейки вдоль |
|
Длина - поперек, мм |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
№ |
|
|
|
|
Слева от трещины |
|
|
|
|
Справа от трещины |
||||||
|
|
|
|
Вдоль оси |
|
Поперек оси |
|
Вдоль оси |
Поперек оси |
||||||||
|
ячейки |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
До |
|
После |
|
До |
|
После |
До |
|
|
После |
До |
|
После |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
36 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1.6. Лабораторная работа № 5 Определение модуля Юнга и коэффициента Пуассона
Цель работы. Определение упругих механических характеристик материала, необходимых для оценки пружинения и утяжки формообразуемой детали.
1.6.1. Теоретическая справка
Модуль Юнга и коэффициент Пуассона являются упругими характеристиками. При моделировании операций пластического формообразования эти характеристики используются для оценки пружинения и утяжки заготовки изза ее деформирования в направлениях, перпендикулярных направлению формообразования.
Пружинением называется отклонение контура детали от контура шаблона или теоретического (расчетного) контура детали. Пружинение оценивается смещением контрольной поверхности детали относительно теоретического контура в направлении нормали к контуру в любой точке.
Утяжкой детали называется уменьшение характерных размеров контура поперечного сечения в направлении, перпендикулярном направлению усилий формообразования.
1.6.2. Испытания
Модуль Юнга определяется на первом этапе растяжения образца в упругой зоне, соответствующей прямо пропорциональному участку диаграммы растяжения (рис. 1.32).
Рассмотрим процедуру определения модуля Юнга с помощью механического рычажного тензометра Гугенбергера
(рис. 1.33).
37
РР02
0.7Р02
Рi
Рi-1
0.1Рmax
l
li-1 li
Рис. 1.32
Описанный в литературе прибор устанавливают на образце вдоль его оси в области расчетной длины. Образец предварительно растягивают до приблизительно 0.1Рmax. Затем производят ступенчатое нагружение образца усилиями Рi до нагрузки 07Р02. Величина интервала нагружения должна быть такой, чтобы в указанном диапазоне упругого деформирования (0.1Pmax-0.7P02) их число n было 5-7.
На каждой ступени нагружения фиксируют изменение li базовой длины l0. По полученным результатам вычисляют модуль Юнга по формуле (1.17).
n
E |
l0 |
|
|
(Pi Pi 1) |
. |
(1.17) |
|
|
i 2 |
||||
F0(n |
1) |
|
n |
|||
|
|
li |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
i 2
38
Образец
P |
P |
li |
l0 |
Рис. 1.33
Коэффициент Пуассона вычисляют в области упругого деформирования (рис. 1.32). Для этого на каждом этапе упругого ступенчатого нагружения наряду с продольной деформацией на базовой длине экстензометра li определяют поперечную деформацию образца litrans (рис. 1.34). Для этого
крепится и поперечный экстензометр.
В процессе испытания после очередного i-го этапа нагружения измеряют приращение поперечной базовой длины или (при отсутствии поперечного экстензометра) - ширину образца Bi микрометром.
Учитывая результаты, описанные в предыдущем параграфе, вычисляют коэффициент Пуассона по формуле
1 |
n 1 |
ltrans ltrans |
|
|||
|
|
i 1 |
i |
i 1 |
. |
(1.18) |
(n 1) |
|
|
||||
|
|
li 1 |
|
39