Методическое пособие 680
.pdf170 |
|
|
|
|
|
160 |
|
|
Расход на |
|
|
|
|
уч-ке 5 |
|
||
|
|
|
|
||
150 |
5 участок |
|
|
|
|
720х9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
140 |
|
|
|
|
|
130 |
|
|
|
4 участок |
|
|
|
|
|
630х8 |
|
120 |
|
|
|
|
|
110 |
|
|
|
Расход на |
|
|
|
|
уч-ке 4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
100 |
|
|
|
|
|
800 |
1000 |
1200 |
1400 |
1600 |
1800 |
Рисунок 2.10 - H-Q характеристики для участков (4) и (5)
Зная, что напор на главной диагонали (см. начало 5-го участка) составляет 131,75 м, определим расход на участке 4
с учетом новой величины напора. Расход составит Q2*=1265 м3/ч.
4) Подберем диаметр на участке (3), с учетом того гидравлический уклон должен быть не хуже 2,3·10-3 м/м, расход на участке не менее 1265+1200=2465 м3/ч и полный напор в конце участка не менее 131,75 м (в пересчете на давление, (131,75-109)·9,81·870=0,194 МПа).
Примем начальный диаметр трубопровода 720х9. Результаты расчетов сведем в таблицы 2.19 -2.21.
Таблица 2.19 - H-Q характеристика для диаметра 720х9
Q, m3/ч |
2465 |
|
2612 |
|
2759 |
|
2906 |
|
3053 |
|
3200 |
|
||||||
V,м/с |
1,7690916 |
|
1,874591 |
|
1,980091 |
|
2,0855903 |
|
2,19109 |
|
2,296589 |
|
||||||
Re, б/р |
62095,115 |
|
65798,15 |
|
69501,19 |
|
73204,22 |
|
76907,26 |
|
80610,29 |
|
||||||
λ, б/р |
0,0200434 |
|
0,019755 |
|
0,019487 |
|
0,0192355 |
|
0,019 |
|
0,018778 |
|
||||||
i, м/м |
|
0,0045545 |
|
|
0,00504 |
|
|
0,005547 |
|
|
0,0060747 |
|
|
0,006623 |
|
|
0,007191 |
|
Hн, м |
|
291,13674 |
|
|
308,1427 |
|
|
325,8821 |
|
|
344,34499 |
|
|
363,5219 |
|
|
383,4043 |
|
29
Таблица 2.20 - H-Q характеристика для диаметра 820х10
Q, m3/ч |
2465 |
|
2612 |
|
2759 |
|
2906 |
|
3053 |
|
3200 |
|
||||||
V,м/с |
1,3622116 |
|
1,443447 |
|
1,524682 |
|
1,6059176 |
|
1,687153 |
|
1,768388 |
|
||||||
Re, б/р |
54488,463 |
|
57737,88 |
|
60987,29 |
|
64236,703 |
|
67486,12 |
|
70735,53 |
|
||||||
λ, б/р |
0,0207091 |
|
0,020411 |
|
0,020134 |
|
0,0198742 |
|
0,019631 |
|
0,019401 |
|
||||||
i, м/м |
|
0,0024483 |
|
|
0,002709 |
|
|
0,002982 |
|
|
0,0032655 |
|
|
0,00356 |
|
|
0,003865 |
|
Hн, м |
|
217,42042 |
|
|
226,5621 |
|
|
236,098 |
|
|
246,02284 |
|
|
256,3315 |
|
|
267,0194 |
|
Таблица 2.21 - H-Q характеристика для диаметра 920х10
Q, m3/ч |
2465 |
|
2612 |
|
2759 |
|
2906 |
|
3053 |
|
3200 |
|
||||||
V,м/с |
1,0763153 |
|
1,140501 |
|
1,204687 |
|
1,2688732 |
|
1,333059 |
|
1,397245 |
|
||||||
Re, б/р |
48434,189 |
|
51322,56 |
|
54210,92 |
|
57099,292 |
|
59987,66 |
|
62876,03 |
|
||||||
λ, б/р |
0,0213279 |
|
0,021021 |
|
0,020736 |
|
0,0204682 |
|
0,020217 |
|
0,019981 |
|
||||||
i, м/м |
|
0,0013992 |
|
|
0,001548 |
|
|
0,001704 |
|
|
0,0018663 |
|
|
0,002035 |
|
|
0,002209 |
|
Hн, м |
|
180,70343 |
|
|
185,928 |
|
|
191,3779 |
|
|
197,05007 |
|
|
202,9416 |
|
|
209,0499 |
|
Расчет показал, что для трубопровода 920х10 гидравлический уклон не хуже, чем требуемый, и полный напор в начале участка составляет 180,7 м.
5) Подберем диаметр (2) участка, чтобы начальный напор на участке был не более 180,7 м при условии, что расход на участке не менее 2100 м3/ч, а конечное давление не менее 0,2 МПа. Примем начальный диаметр равным 630х8 мм.
Расчет сведем в таблицы 2.22 -2.23.
Таблица 2.22 - H-Q характеристика для диаметра 630х8
Q, m3/ч |
2100 |
|
2140 |
2180 |
2220 |
2260 |
2300 |
|
V,м/с |
1,9701086 |
|
2,007634 |
2,04516 |
2,0826863 |
2,120212 |
2,157738 |
|
Re, б/р |
60482,335 |
|
61634,38 |
62786,42 |
63938,468 |
65090,51 |
66242,56 |
|
λ, б/р |
0,0201757 |
|
0,020081 |
0,019988 |
0,0198974 |
0,019809 |
0,019722 |
|
i, м/м |
0,0065004 |
|
0,006719 |
0,00694 |
0,0071643 |
0,007392 |
0,007622 |
|
Hн, м |
|
261,94545 |
|
267,8376 |
273,8129 |
279,87095 |
286,0115 |
292,2341 |
Таблица 2.23 - H-Q характеристика для диаметра 720х9
Q, m3/ч |
2100 |
|
2140 |
2180 |
2220 |
2260 |
2300 |
|
V,м/с |
1,5071368 |
|
1,535844 |
1,564552 |
1,593259 |
1,621966 |
1,650674 |
|
Re, б/р |
52900,503 |
|
53908,13 |
54915,76 |
55923,389 |
56931,02 |
57938,65 |
|
λ, б/р |
0,0208627 |
|
0,020765 |
0,020669 |
0,0205749 |
0,020483 |
0,020394 |
|
i, м/м |
0,0034407 |
|
0,003556 |
0,003673 |
0,0037921 |
0,003912 |
0,004034 |
|
Hн, м |
|
179,33136 |
|
182,45 |
185,6127 |
188,81925 |
192,0694 |
195,363 |
30
Расчет показал, что для трубопровода 630х8 полный напор в начале участка 2 имеет значение больше, чем располагает система, а для трубопровода 720х9 имеет значение меньше, чем располагает наша система на главном направлении, следовательно, выбираем трубопровод 720х9.
Таким образом, для участка (2) будем имеем напор больше, чем необходимо, что приведет к увеличению расхода для участка 2, по сравнению с расходом заданным в исходных данных. Поскольку необходимый начальный напор для участка (2) 179,33 м практически совпадает с напором для участка (3) 180,7 м, будем считать, что расчетный расход на участке (2) совпадет с исходным значением.
6) Подберем диаметр на участке (1), с учетом того, что гидравлический уклон должен быть не хуже 2,3·10-3 м/м, начальный полный напор не более 300 м, расход на участке не менее 4170 м3/ч (фактический расход на участке составляет 2465+2100=4565 м3/ч), полный напор в конце участка не менее 180,7 м (в пересчете на давление (180,7- 63)·9,81·870=1,00 МПа). Примем начальный диаметр трубопровода 920х10. Результаты сведем в таблицы 2.24- 2.25.
Таблица 2.24 - H-Q характеристика для диаметра 920х10
Q, m3/ч |
4565 |
|
4652 |
4739 |
4826 |
4913 |
5000 |
|
V,м/с |
1,9932574 |
|
2,031245 |
2,069233 |
2,1072202 |
2,145208 |
2,183195 |
|
Re, б/р |
89696,582 |
|
91406,02 |
93115,47 |
94824,908 |
96534,35 |
98243,79 |
|
λ, б/р |
0,0182828 |
|
0,018197 |
0,018113 |
0,0180304 |
0,01795 |
0,017871 |
|
i, м/м |
|
0,0041137 |
|
0,004252 |
0,004392 |
0,004534 |
0,004678 |
0,004824 |
Hн, м |
|
283,01008 |
|
286,4645 |
289,9677 |
293,51943 |
297,1195 |
300,7678 |
Таблица 2.25 - H-Q характеристика для диаметра 1020х10
Q, m3/ч |
4565 |
|
4652 |
4739 |
4826 |
4913 |
5000 |
|
V,м/с |
1,6145385 |
|
1,645308 |
1,676078 |
1,7068483 |
1,737618 |
1,768388 |
|
Re, б/р |
80726,924 |
|
82265,42 |
83803,92 |
85342,417 |
86880,92 |
88419,41 |
|
λ, б/р |
0,0187708 |
|
0,018682 |
0,018596 |
0,0185117 |
0,018429 |
0,018348 |
|
i, м/м |
|
0,0024939 |
|
0,002578 |
0,002663 |
0,0027488 |
0,002836 |
0,002925 |
Hн, м |
|
242,51633 |
|
244,6106 |
246,7344 |
248,88762 |
251,0702 |
253,2819 |
31
Ориентировочные расчеты показали, что для диаметра 920х10 и 1020х10 выполняются требования по начальному напору, но не удовлетворяют требования по гидравлическому уклону. С учетом того, что при использовании трубопровода 1020х10 отклонение от заданной величины линии гидравлического уклона 0,0023 м/м составляет менее 10%, примем в качестве расчетного диаметр 1020х10.
7) Расчетные диаметры имеют значения (см. рис. 2.11)
|
|
Qисх=2100м3/ч |
|
|
Qрасч~2100м3/ч |
|
|
p1=0,2МПа |
dрасч=720х9 |
Qисх=870м3/ч |
|
Qрасч=4565м3/ч |
Qрасч=1265м3/ч |
|
dрасч=1020х10 |
p2=0,3МПа |
|
|
|
dрасч=630х8 |
|
|
|
|
|
|
dрасч=920х10 |
Qисх=1200м3/ч |
|
Qрасч=1200м3/ч |
||
Qрасч=2465м3/ч |
p3=0,15МПа |
|
|
|
dрасч=720х9 |
Рисунок 2.11 – Результаты предварительного расчета
8) Подберем насос, который удовлетворяет по условиям напора 242 м и расхода 4565 м3/ч. Используя приложения, где представлены основные характеристики насосов НМ, выберем те насосы, которые подходят для наших условий:
Таблица 2.26 – Характеристики насосов
|
|
Коэф. к формуле (2.16) |
кав. за- |
геод |
||
п/н |
насосы |
|
|
|
выс |
|
|
|
|
||||
|
|
a0 |
a1 |
a2 |
пас, м |
z, м |
1 |
НМ 3600-230 1,0 Qн |
303,4 |
3,03E-03 |
-6,27E-06 |
40 |
45 |
ротор 460 |
||||||
2 |
НМ 7000-210 0,5Qн |
248,61 |
-3,55E-03 |
-3,10E-06 |
50 |
45 |
3 |
НМ 3600-230 0,7 Qн |
290,72 |
-1,53E-02 |
-4,09E-06 |
37 |
45 |
4 |
НМ 3600-230 1,0 Qн |
272,7 |
2,04E-03 |
-6,06E-06 |
40 |
45 |
ротор 425 |
32
Примечание: Запись вида a1=-6,18E-03 следует понимать |
||||||
|
как a1=-6,18·10-3. Такой вид представления |
|||||
|
характерен для компьютерной записи числа |
|||||
|
с плавающей точкой и сформировался |
|||||
|
исторически, когда ЭВМ не имела |
|||||
|
графического режима. |
|
|
|
||
Построим (см. рис. 2.11) зависимости H-Q для насосов c |
||||||
учетом геометрического напора и кавитационного запаса по |
||||||
формуле (2.16) и H-Q характеристику для участка (1). |
|
|||||
300 |
|
|
|
|
|
|
290 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
280 |
|
2 |
|
|
|
|
270 |
|
|
|
|
|
|
260 |
|
|
|
|
|
|
250 |
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
240 |
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
230 |
|
|
|
|
|
|
220 |
|
|
|
|
|
|
210 |
|
|
|
|
|
|
200 |
|
|
|
|
|
|
4000 |
4200 |
4400 |
4600 |
4800 |
5000 |
5200 |
Рисунок 2.12 – Расчет рабочего расхода и напора по системе |
||||||
(числами показаны H-Q характеристики насосов |
|
|||||
|
|
из табл. 2.25) |
|
|
|
Примечание: H-Q характеристика насоса построена на основании справочных данных с учетом минимального кавитационного запаса и высоты местности расположения НС.
33
На линии пересечения расходно-напорных характеристик насоса и трубопроводной системы отыщем рабочий расход и начальный полный напор. Подберем такой насос, для которого рабочий расход и начальный полный напор окажется удовлетворяющим условиям для обеспечения заданного расхода по системе.
Выбираем насос №4, рабочий расход составит 4550 м3/ч, напор насоса с учетом кавитационного запаса и геодезической высоты составит 242 м.
Примечание: При подборе насоса получилось, что мы практически попали в идеальный случай, когда рабочий расход и напор совпали с результатами предварительного расчета. В этом случае выполнять поверочный расчет не имеет смысла. Пьезометрический график можно построить на основании уже рассчитанных данных (см. рис. 2.12).
350 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
300 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
250 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
200 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
150 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
50 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
10 |
20 |
30 |
40 |
50 |
60 |
70 |
80 |
90 |
Рисунок 2.13 – Пьезометрический график |
|
|
|
|
Фактические |
значения |
давления в конечных |
пунктах |
p1 |
= 0,2 МПа; Q1 = 2100 м3/ч; p2 = 0,33 МПа; Q2 = 1265 м3/ч; |
|||
p3 |
~ 0,15 МПа; |
Q3 = 1200 |
м3/ч. Строго говоря, |
значение |
давления у третьего потребителя ниже заданного p3=0,14 МПа.
34
Это получилось потому, что в таблице 2.25 значение гидравлического уклона мы выбрали больше, чем рассчитывали в самом начале.
Примечание: В реальных расчетах иногда не получается подобрать насос с характеристиками, точно подходящими для данной трубопроводной системы. Поэтому выбирается насос с запасом напора и расхода. Для того, чтобы проиллюстрировать выполнение поверочного расчета, выберем насос №1.
Изначально мы полагали, что полный начальный напор будет 300 м, а минимальная подача составит 4170 м3/ч. Фактически имеем рабочий расход 4920 м3/ч (превышение от заданного составляет 750 м3/ч, 18%) и начальный напор 252 м (ниже рассчитанного вначале на 48 м). Такая ситуация возникла из-за того, что при подборе диаметров мы использовали трубы стандартных размеров, которые имеют дискретный характер, а для обеспечения заданного расхода и требуемых потерь давления приходится применять трубы, которые дают заведомо лучшие характеристики по гидравлическим потерям, чем требуется. В связи с этим необходимо выполнить поверочный расчет и определить фактический гидравлический режим работы системы.
9) Выполним поверочный расчет системы
Построим зависимость i=f(Q) для всех участков на основании данных, которые мы рассчитали при определении предварительных диаметров по таблицам 2.27-2.31.
Таблица 2.27 - 1 участок, диаметр 1020х10
Q, m3/ч |
4565 |
4652 |
4739 |
4826 |
4913 |
5000 |
i, м/м |
0,0024939 |
0,002578 |
0,002663 |
0,0027488 |
0,002836 |
0,002925 |
35
Таблица 2.28 - 2 участок, диаметр 720х9
Q, m3/ч |
2100 |
2140 |
2180 |
2220 |
2260 |
2300 |
i, м/м |
0,0034407 |
0,003556 |
0,003673 |
0,0037921 |
0,003912 |
0,004034 |
Таблица 2.29 - 3 участок, диаметр 920х10
Q, m3/ч |
2465 |
2612 |
2759 |
2906 |
3053 |
3200 |
i, м/м |
0,0013992 |
0,001548 |
0,001704 |
0,0018663 |
0,002035 |
0,002209 |
Таблица 2.30 |
- 4 участок, диаметра 630х8 |
|
|
||||||||
Q, m3/ч |
|
870 |
|
|
936 |
|
1002 |
|
1068 |
1134 |
1200 |
i, м/м |
|
0,001390 |
|
0,00158 |
|
0,001781 |
|
0,001990 |
0,002211 |
0,002441 |
|
Таблица 2.31 |
- 5 участок, диаметр 720х9 |
|
|
||||||||
Q, m3/ч |
1200 |
|
|
1300 |
|
1400 |
|
1500 |
1600 |
1700 |
|
i, м/м |
0,0012922 |
|
0,001486 |
|
0,001692 |
|
0,0019095 |
0,002138 |
0,002377 |
По данным таблицы построим график (см. рис. 2.14). |
||||||
0,0045 |
|
|
|
|
|
|
|
4участок |
|
|
2 участок |
|
|
0,004 |
630х8 |
|
|
|
|
|
|
|
720х9 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
0,0035 |
|
|
|
|
|
|
0,003 |
|
|
5участок |
|
|
|
|
|
720х9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,0025 |
|
|
|
|
|
|
0,002 |
|
|
|
|
|
1 участок |
|
|
|
|
|
1020х10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,0015 |
|
|
|
3 участок |
|
|
|
|
|
|
920х10 |
|
|
0,001 |
|
|
|
|
|
|
0,0005 |
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
0 |
1000 |
2000 |
3000 |
4000 |
5000 |
6000 |
Рисунок 2.14 – Величина гидравлического уклона |
||||||
в зависимости от расхода и линии тренда в виде полинома |
||||||
второй степени для трубопроводов разного диаметра |
36
Определим величину напора в конце участка (1). Начальный напор составляет 252 м, расход 4920 м3/ч. Зная значение расхода по графику рис. 2.14 определим значение линии гидравлического уклона на (1) участке при данном расходе. Значение гидравлического уклона равно 0,00275 м/м. Определим фактическое значение полного напора в конце участка (1).
hк=hн-i·L=252-0,00275·25000=183,25 м.
На (2) участке начальный напор равен 183,25 м, а конечное давление по условию задачи равно 0,2 МПа. Определим конечный напор на участке (2):
hк=p/(ρ·g)+z=200000/(780·9,81)+63=89,14 м.
Определим величину гидравлического уклона на участке
(2):
i=(hн-hк)/L=(183,25-89,14)/27000=0,00348
По графику рис. 2.14 определим значение расхода по значению гидравлического уклона на (2) участке. Расход равен 2100 м3/ч. Таким образом, расход на (3) участок - это
разница расходов на первом и втором участке: 49202100=2820 м3/ч.
Зная значение расхода по графику (рис. 2.14), определим величину гидравлического уклона на (3) участке при данном расходе. Значение гидравлического уклона равно 0,0018 м/м. Определим фактическое значение полного напора в конце участка (3):
hк=hн-i·L=183,25-0,0018·35000=120,25 м.
37
На (4) участке начальный напор равен 120,25 м, а конечное давление по условию задачи равно 0,3 МПа. Определим конечный напор на участке (4):
hк=p/(ρ·g)+z=300000/(780·9,81)+45=84,2 м.
Определим величину гидравлического уклона на участке
(4):
i=(hн-hк)/L=(120,25-84,2)/19000=0,00189
По графику рис. 2.14 определим значение расхода по значению гидравлического уклона на (4) участке. Расход равен 1020 м3/ч. Таким образом, расход на (5) участок - это
разница расходов на третьем и четвертом участке: 28201020=1800 м3/ч.
Зная значение расхода на участке (5), по графику (рис. 2.14) определим величину гидравлического уклона при расходе 1800 м3/ч. Значение гидравлического уклона равно 0,0026 м/м. Определим фактическое значение полного напора в конце участка (5):
hк=hн-i·L=120,25-0,0026·28000=47,45 м.
Видим, что конечный напор в конце (5) участка меньше геометрической высоты, поэтому считаем, что расчет не сошелся и подбор труб выполнен неверно. Требуется повторить расчет с другими значениями диаметров трубопроводов.
Примечание: Тот факт, что расчет не сошелся, можно объяснить тем, что в процессе расчетов при вычислении значений (см. табл. 2.25) мы приняли, что будет использоваться трубопровод 1020х10, хотя по значению линии гидравлического уклона он не подходил.
38