- •ВВЕДЕНИЕ
- •1. Основные положения. Порядок выполнения курсового проекта
- •1.2. Оптимизация металлической рамы на стадии пластического деформирования
- •1.3. Выводы по результатам расчетов
- •2. Пример выполнения расчетной части курсового проекта
- •2.2. Оптимизация заданной металлической рамы на стадии пластического деформирования
- •2.3. Расчёт на ПЭВМ и графическое представление результатов
- •Рис. 15. Деформированное состояние
- •Рис. 16. Изгибающие моменты в стадии предельного равновесия
- •Контрольные вопросы:
- •Варианты заданий
- •БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
МИНИСТЕРСТВО НАУКИ И ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ
«ВОРОНЕЖСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»
КАФЕДРА СТРОИТЕЛЬНОЙ МЕХАНИКИ
ОПТИМИЗАЦИЯ МЕТАЛЛИЧЕСКОЙ РАМЫ НА СТАДИЯХ УПРУГОГО И ПЛАСТИЧЕСКОГО ДЕФОРМИРОВАНИЯ
МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ
к выполнению курсового проекта по дисциплине «Оптимизация и регулирование усилий в конструкциях» для магистрантов направления подготовки 08.04.01 « Строительство» (программа магистерской подготовки «Теория и проектирование зданий и сооружений») всех форм обучения
Воронеж 2021
УДК 624.94(07)
ББК 30.121
Составители: канд. техн. наук С.В. Ефрюшин, канд. техн. наук Н.А. Барченкова, С.А. Осипов
Оптимизация металлической рамы на стадиях упругого и пластического деформирования: методические указания к выполнению курсового проекта по дисциплине «Оптимизация и регулирование усилий в конструкциях» для магистрантов направления подготовки 08.04.01 « Строительство» (программа магистерской подготовки «Теория и проектирование зданий и сооружений») всех форм обучения / ФГБОУ ВО «Воронежский государственный
технический университет»; сост.: С. |
В. Ефрюшин, Н. .А. Барченкова, |
С. А. Осипов. - Воронеж: Изд-во ВГТУ, |
2021. 32 с. |
Основной целью указаний является пояснение содержания и порядка выполнения курсового проекта. Приводятся основные теоретические сведения и пример выполнения расчетной части курсового проекта с использованием системы инженерных и научных расчётов MATLAB и ПВК ЛИРА-САПР, а также перечень вариантов заданий, контрольные вопросы и библиографический список. Приводится текст компьютерной программы R-OPTIM, используемой в расчетах.
Предназначены для выполнения курсового проекта по дисциплине «Оптимизация и регулирование усилий в конструкциях» для магистрантов 2 курса.
Методические указания подготовлены в электронном виде и содержатся в файле RAMA OPTIM.pdf.
Ил. 17. Табл. 2. Библиогр.: 12 назв.
УДК 624.94(07)
ББК 30.121
Рецензент – С.Ю. Беляева, канд. техн. наук, доц. кафедры металлических и деревянных конструкций ВГТУ
Издается по решению редакционно-издательского совета Воронежского государственного технического университета
ВВЕДЕНИЕ
В процессе обучения в магистратуре ВГТУ по направлению подготовки 08.04.01 « Строительство» профиль (специализация) «Теория и проектирование зданий и сооружений» при освоении дисциплины «Оптимизация и регулирование усилий в конструкциях» выполняется курсовой проект «Оптимизация металлической рамы на стадиях упругого и пластического деформирования». В настоящих методических указаниях излагается порядок выполнения курсового проекта, приводятся основные теоретические сведения, дается пример расчета с пояснениями и текстом компьютерной программы на языке инженерных и научных расчетов MATLAB для выполнения численных вычислений, а также перечень вариантов задания, контрольные вопросы и библиографический список.
1. Основные положения. Порядок выполнения курсового проекта
Цель задания – оптимизация металлической рамы* в предположении, что все стержневые элементы выполнены из одного и того же материала, поперечные сечения всех стоек с учетом унификации принимаются одинаковыми и неизменными по их длине - , аналогично и для ригелей - . В основу полагается расчет по несущей способности. Нагрузка ограничивается системой сосредоточенных сил и моментов. Для подбора сечений необходимо найти
наибольшие изгибающие моменты в стойках | |
|max и в ригелях | |
|max. |
|
Оптимальность решения оценивается по значению функции цели z, рав- |
|||
ной объему материала рамы: |
|
|
|
(∑ ) |
(∑ |
) |
(1) |
Если предположить, что стоимости одного погонного метра стойки и ригеля выражаются через характеристики поперечных сечений и материала, из
которого они выполнены, т. е. и , то функция цели (1) принимает смысл стоимости всей рамы в целом:
|
|
|
(∑ |
) |
|
|
|
|
|
(∑ ) |
|
|
|
(∑ ) |
|
|
|
(∑ ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
(∑ ) |
(∑ ) |
|
|
|
|
|
|
|
(2) |
* Примечание. Задача оптимального подбора параметров сечений, соответствующих определённому критерию качества называется проектной задачей или задачей оптимизации конструкции.
3
Полагая Uст = Uриг, получим другой вид целевой функции (1):
|
( ) |
|
( |
) |
|
|
(2´) |
||
В формулах (1), (2) и (2´) принято: (∑ |
) и (∑ ) - полные длины всех |
||||||||
стоек и ригелей, R - расчётное сопротивление. |
|
|
|
|
|||||
Моменты сопротивления |
и |
|
определяются, исходя из первой |
||||||
группы предельных состояний, что соответствует условию: |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
( |
) |
. |
(3) |
|
|
( |
) |
|
|
|||||
Если форма поперечного сечения принимается прямоугольной, то момент |
|||||||||
сопротивления |
( ) |
|
|
- для упругого материала и |
( ) |
|
|||
|
|
|
- для пластического.
Окончательной целью курсового проекта является сравнение расходов при изготовлении металлической рамы из упругого материала (при отсутствии остаточных деформаций) и материала идеально пластического. При оформлении курсового проекта рекомендуется придерживаться общепринятой последовательности изложения:
-Вводный раздел, где приводятся исходные данные, анализируются кинематические и геометрические свойства принятой к расчету рамы, формулируется математическая постановка задачи;
-Первый раздел «Оптимизация металлической рамы на стадии упруго-
го деформирования», где определяется значение |
zупр, когда материал рамы |
является упругим (рассматриваются только упругие деформации); |
|
- Второй раздел «Оптимизация металлической |
рамы на стадии пласти- |
ческого деформирования», где определяется zпл, |
когда материал рамы при- |
нимается идеально пластическим (учитывается площадка текучести);
- Третий раздел «Выводы по результатам расчетов», где анализируются результаты расчётов и сравниваются значения целевой функции zупр и zпл.
При подготовке к сдаче курсового проекта необходимо ответить на контрольные вопросы, которые приводятся ниже.
1.1. Оптимизация металлической рамы на стадии упругого деформирования
В инженерной практике широко применяются расчёт и проектирование конструкций, основанные на учёте только упругой стадии деформирования материала, когда после разгрузки остаточные деформации не появляются. Такой подход обеспечивает возможность неоднократного нагружения стержневой системы в процессе эксплуатации.
4
Решение основывается на итерационном алгоритме, в котором нулевая итерация выполняется вручную. При этом рама разбивается на систему стоек и ригелей, как отдельных балок. Для них с использованием таблицы 1 строятся эпюры изгибающих моментов и определяются Mmax ст и Mmax риг, по которым вычисляются моменты сопротивления (3) и назначаются размеры сечения стоек и ригелей исходя из назначенной преподавателем формы их сечений. В случае необходимости на нулевой итерации размеры сечений стоек и ригелей могут быть приняты одинаковыми.
Эпюры изгибающих моментов и значения опорных реакций. |
Таблица 1. |
Вычисления с построением эпюр изгибающих моментов на следующих итерациях выполняются методом конечных элементов на ПЭВМ с использованием программного комплекса ЛИРА-САПР. Подбор сечений, как на нулевой итерации, так и на каждой последующей выполняется вручную ( здесь и далее
полагается, что все стойки имеют одинаковые сечения |
, равные наиболее |
|
напряжённому из них; аналогично |
- для ригелей). Результаты вычислений |
на предыдущей итерации принимаются исходными для последующей. Итерационный процесс заканчивается, когда наибольшие изгибающие моменты в стержнях (и, как следствие, размеры поперечных сечений) стабилизируются, т.е. разница изгибающих моментов последующей и предыдущей итераций ста
5
нет менее 5%. Расчёты завершаются представлением окончательной эпюры изгибающих моментов, назначением размеров сечений по соотношению (3) и вычислением целевой функции zупр.
1.2. Оптимизация металлической рамы на стадии пластического деформирования
Расчёт конструкций с учётом пластических свойств материалов позволяет инженеру получить сведения о несущей способности при однократном нагружении, т. е. о наибольших нагрузках, при которых конструкция разрушается. Такая задача называется поверочной или задачей предельного равновесия.
Ниже приводятся основные теоретические сведения, необходимые для ознакомления с особенностями оптимизации плоской стержневой системы на стадии пластического разрушения.
1. При построении механико-математической модели оптимизации принимаются следующие основные допущения:
-прикладываемые нагрузки медленно возрастают пропорционально одному параметру, т. е. нагружение является простым, квазистатическим;
-материал стержней идеально пластический, изотропный;
-при пластическом разрушении деформации и перемещения малы, т. е. принимается геометрически линейная постановка задачи;
-сечения стержней имеют идеальную форму, и пластическое течение наступает одновременно по всей площади сечения;
-основным усилием, вызывающим пластическое разрушение, является изгибающий момент.
2. Переход сечения стержня в пластическое состояние сопровождается образованием, так называемого пластического шарнира. Пластический шарнир – это полностью перешедшее в пластическое состояние сечение, когда все нормальные напряжения, как в растянутой, так и в сжатой зоне равны пределу
текучести т (рис. 1). При этом под действием внешних усилий передаётся момент равный по абсолютной величине предельному изгибающему моменту сечения Мо
Т
МО
Т
МО |
МО |
Рис. 1. Пластический шарнир
6
Предельный изгибающий момент сечения Мо (пластический момент) понимается как равнодействующая предельных значений напряжений в сечении, когда напряжения во всем сечении достигают предела текучести. В результате потери внутренней связи сечение может свободно деформироваться, что допускает поворот первоначальной оси стержня на произвольный угол .
3. Задача оптимизации принимается в следующей формулировке: для заданной нагрузки и конфигурации рамы необходимо найти такое оптимальное распределение предельных усилий, при котором были бы удовлетворены критерий оптимальности в виде (1) или равносильном ему виде (2´) и условия состояния пластического разрушения для однократного нагружения.
Математической постановке задачи оптимизации предшествует формирование дискретной модели расчетной схемы рамы путем разделения ее расчетными сечениями на узлы и стержневые элементы. Назначение расчётных сечений связывается с образованием пластических шарниров в стержневой системе. Поэтому расположение расчётных сечений назначается в местах приложения сосредоточенных нагрузок, в местах, прилегающих к пересечениям (узлам) нескольких стержней и к опорам с жестким защемлением.
На основании статического анализа составляется |
вектор искомых уси- |
|
лий дискретной модели рамы: |
при n расчётных сечениях |
(вследствие преобла- |
дания в рамах деформаций изгиба) он представляет собой |
n – мерный вектор |
|
изгибающих моментов: |
М М1 , , М n Т . |
|
Несущую способность расчетных сечений характеризует вектор предельных моментов, компонентами которого являются модули соответствующих ве-
личин: { }
После определения степени статической неопределимости k назначается размерность m вектора обобщенных перемещений и усилий исходя из соотношения k = n – m, где для рамы, не имеющей замкнутых контуров, k = 2*Ш + С – 3*D, для рамы с замкнутыми контурами k = 3*К - Ш (К – число замкнутых контуров; Ш - число шарниров, С – число опорных связей; D – число дисков, соединяемых шарнирами).
Предельные изгибающие моменты для определённых групп сечений могут приниматься равными или с заданными соотношениями. В этом случае вводится матрица конфигурации G, которая формируется из элементов Gji = 1, если i-й предельный момент принадлежит j- му расчетному сечению, и Gji = 0 - в противном случае. Матрица G имеет размерность n x s, где s– размерность вектора Мо, т.е. число оптимизируемых параметров, рассматриваемых как число различных предельных моментов (s можно назначить минимальным, равным двум: по одному для каждой совокупности ригелей и стоек, но можно и максимальным, равным общему числу стержней в системе).
7
4. Основные соотношения.
Для рамы в целом записываются условия текучести, которые выражают требования не превышения изгибающих моментов в каждом расчётном сечении предельных моментов. В матричной форме они имеют вид:
{ |
(4) |
где Е – единичная матрица размером n x n; Мо – вектор оптимизируемых параметров размерности s.
Усилия, возникающие в стадии пластического деформирования, должны удовлетворять уравнениям статики.
Вектор М называется статически допустимым, если в стадии пластического разрушения кроме условий текучести (4) он удовлетворяет уравнениям равновесия. Уравнения равновесия записываются в матричной форме:
(5)
где А – матрица коэффициентов уравнений равновесия; F – вектор нагрузок. Если вектор М удовлетворяет и условию текучести, то его называют ста-
тически возможным.
В теории пластичности и, в частности, в методе предельного равновесия важную роль играют скорости деформаций. В случае действия изгибающих моментов это вектор скоростей углов поворота сечений:
̇ { ̇ |
̇} |
Величина равная абсолютному значению скалярного произведения вектора предельных моментов и вектора скоростей деформаций называется скоро-
стью диссипации энергии:
| ̇|.
Диссипация энергии положительная величина, её выражение записывается без знака абсолютного значения:
|
̇ |
( ̇ |
̇) |
(6) |
где ̇ 0, |
̇ 0 – векторы скоростей деформаций, составленные из су- |
|||
щественно положительных компонентов вектора ̇ ( ̇) ̇ |
0. |
|||
Известно, |
что состояние пластического разрушения определяется сле- |
дующим энергетическим принципом: из всех статически допустимых векторов усилий при простом пластическом разрушении действительным будет тот, при котором скорость диссипации энергии (6) минимальна.
С целью однозначности решения поставленной задачи определения наименьшего объема материала (2´) без нарушения общности в силу произ-
вольности ( ̇ |
̇) принимается, что ( ̇ |
̇) |
где l – вектор, состав- |
|
8 |
|
|
ленный из длин стержней рамы. Тогда выражение экстремального энергетического принципа примет вид целевой функции задачи оптимизации в статической формулировке с дополнительными условиями (4), (5):
{ |
(7) |
|
{
Задача (7) является задачей линейного программирования в силу линейности всех входящих в нее соотношений.
Другой энергетический принцип двойственный представленному выше основывается на понятии мощности нагрузки, которая означает скалярное произведение вектора нагрузки на вектор скоростей перемещений:
̇ ̇
В стадии пластического деформирования скорости деформаций должны удовлетворять геометрическим уравнениям.
Кинематически допустимым вектором скоростей перемещений (деформаций) называется вектор, удовлетворяющий геометрическим уравнениям и дополнительным условиям нормализации, например фиксированной скорости диссипации энергии или мощности нагрузки. Вектор скоростей перемещений (деформаций) называется кинематически возможным, если удовлетворяет геометрическим уравнениям
Двойственный экстремальный энергетический принцип формулируется следующим образом: из всех кинематически допустимых векторов скоростей перемещений и деформаций при простом пластическом разрушении действительными являются те, при которых мощность нагрузки максимальна.
Полную формулировку двойственной задачи получают методом неопределённых множителей Лагранжа. Из решения двойственной задачи определяются скорости деформаций и перемещений (конфигурация механизма разрушения). Задача оптимизации в кинематической (двойственной) формулировке записывается в виде:
|
̇ |
|
|
|
( ̇ |
̇) |
(8) |
|
( ̇ ̇) |
̇ |
|
|
|
||
{ |
̇ |
̇ |
|
|
|
|
Задача (8) также как и задача (7) является задачей линейного программирования.
5. Совместное решение задач линейного программирования (7) и (8) позволит определить: распределение предельных моментов по расчётным се-
9