Курсач / Доп материалы / Расчет коэф Теплоотдачи
.pdfБухмиров В.В. Расчет коэффициента теплоотдачи (справочник)_v.6
Таблица 2.1
Значение при вязкостно-гравитационном режиме течения флюида
d |
1 |
2 |
5 |
10 |
15 |
20 |
30 |
40 |
50 |
|||
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,9 |
1,7 |
1,44 |
1,28 |
1,18 |
1,13 |
1,05 |
1,02 |
1,0 |
||
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2.1.2. Теплоотдача при турбулентном режиме движения текучей среды в трубах (Re ≥ 104)
Средний коэффициент теплоотдачи при турбулентном течении флюида в прямых гладких трубах рассчитывают по формуле М. А. Михеева [4]:
Nu |
f ,d 0,021 Ref0,,8d Prf0,43 t |
|
. |
(2.6) |
Замечание. Поправку t , учитывающую изменение физических свойств среды в зависимости от температуры, рассчитывают по формуле (1.5). Поправочный коэффициент , учитывающий влияние на теплоотда-
чу процесса гидродинамической стабилизации потока на начальном участке теплообмена равен:
при d < 50 — 1 2d ;
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
при d > 50 — = 1. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Более точные значения |
|
|
в зависимости от критерия Рейнольдса |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
приведены в табл. 2.2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 2.2. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
Значение при турбулентном режиме течения флюида |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ℓ/d |
|
|
|
|
Re |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
1 |
2 |
5 |
10 |
15 |
20 |
30 |
40 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
1·104 |
|
1,65 |
1,50 |
1,34 |
1,23 |
1,17 |
1,13 |
1,07 |
1,03 |
|||
2·104 |
|
1,51 |
1,40 |
1,27 |
1,18 |
1,13 |
1,10 |
1,05 |
1,02 |
|||
5·104 |
|
1,34 |
1,27 |
1,18 |
1,13 |
1,10 |
1,0 |
1,04 |
1,02 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
|
|
10·104 |
|
1,28 |
1,22 |
1,15 |
1,10 |
1,08 |
1,06 |
1,03 |
1,02 |
|||
100·104 |
|
1,14 |
1,11 |
1,08 |
1,05 |
1,04 |
1,03 |
1,02 |
1,01 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11
|
|
|
Бухмиров В.В. Расчет коэффициента теплоотдачи (справочник)_v.6 |
Определяющие параметры: |
|||
|
|
|
0,5 Tf ,вх Tf ,вых – средняя температура флюида в трубе; |
T0 T f |
|||
R0 dвн |
– внутренний диаметр трубы; |
||
w 0 G / f – средняя по сечению трубы скорость движения флюида. |
2.1.3. Теплоотдача при переходном режиме движения текучей среды в трубах (2300 < Re < 104)
Переходный режим течения характеризуется перемежаемостью ламинарного и турбулентного течений. В этом случае коэффициент теплоотдачи можно рассчитать по формуле [4]:
|
Nu |
f ,d |
K |
0 |
Pr0,43 |
|
t |
|
|
, |
(2.7) |
|
|
|
f ,d |
|
|
|
|
||||
где комплекс K0 |
зависит от числа Рейнольдса (см. табл. 2.3.), а поправ- |
ку рассчитывают также как и при турбулентном режиме течения флюида.
Таблица 2.3. Зависимость комплекса К0 от числа Рейнольдса
Re·10-3 |
2,2 |
2,3 |
2,5 |
3,0 |
3,5 |
4,0 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
K0 |
2,2 |
3,6 |
4,9 |
7,5 |
10 |
12,2 |
16,5 |
20 |
24 |
27 |
30 |
33 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Замечание. Поправку t , учитывающую изменение физических свойств |
|
среды в зависимости от температуры, рассчитывают по формуле (1.5). |
|
Определяющие параметры: |
|
T0 T f |
0,5 Tf ,вх Tf ,вых – средняя температура флюида в трубе; |
R0 dвн |
– внутренний диаметр трубы; |
w0 G / f – средняя по сечению трубы скорость движения флюида.
Переходный режим течения флюида в прямых гладких трубах также можно рассчитать по методике, изложенной в учебнике [10]:
12
Бухмиров В.В. Расчет коэффициента теплоотдачи (справочник)_v.6
|
|
|
|
|
|
|
Nu Nuтурб (1 ) Nuлам , |
(2.8) |
где Nu лам и Nu турб числа Нуссельта, рассчитанные по формулам (2.1)
и (2.6) для стабилизированного ламинарного и турбулентного режимов течения соответственно, γ – коэффициент перемежаемости равный:
1 exp(1 Re/ 2300) . |
(2.9) |
2.1.4. Теплоотдача при движении газов в трубах |
|
Для газов критерий Прандтля Prf 0,7 1,0 |
и практически не зависит |
от температуры, поэтому температурная поправка t (Prf / Prw )0,25 1.
С учетом этого формулы (2.5), (2.6) и (2.7) можно упростить и записать в виде:
ламинарный режим |
Nu |
f ,d 0,146 Re0,33 Gr0,1 |
; |
(2.10) |
||||
|
|
|
|
|
f ,d |
f ,d |
|
|
|
|
|
f ,d 0,018 Re0,8 |
|
|
|
||
турбулентный режим |
|
Nu |
|
; |
|
(2.11) |
||
|
|
|
|
|
f ,d |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
переходный режим |
|
Nuf ,d 0,86 K0 . |
|
|
(2.12) |
Замечание. При наличии больших температурных напоров и турбулентном режиме течения газов коэффициенты теплоотдачи могут отличаться от значений, вычисленных по уравнениям (2.10), (2.11) и (2.12). В этом случае расчет необходимо проводить по формулам (2.5), (2.6) и (2.7), принимая в качестве температурной поправки выражение:
|
|
|
|
|
|
|
|
m |
|
|
|
||
|
|
|
|
Tf |
|
|
|
||||||
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
, |
(2.13) |
||
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
Tw |
|
|
|
||||||
|
|
|
|||||||||||
где Tf – средняя температура газа в трубе, Кельвин; |
T w – средняя |
температура стенки трубы, Кельвин; m 0,4 если T w > Tf и m 0 ,
если T w < Tf .
13
|
|
|
Бухмиров В.В. Расчет коэффициента теплоотдачи (справочник)_v.6 |
Определяющие параметры: |
|||
|
|
|
0,5 Tf ,вх Tf ,вых – средняя температура газа в трубе; |
T0 T f |
|||
R0 dвн |
– внутренний диаметр трубы; |
||
w0 G / f – средняя по сечению трубы скорость движения флюида. |
2.2. Теплоотдача при движении текучей среды в каналах произвольного поперечного сечения
Все вышеприведенные критериальные формулы для расчета теплоотдачи в круглой трубе применимы и для расчета коэффициента теплоотдачи при течении жидкостей и газов в каналах другой (не круглой) формы поперечного сечения (прямоугольной, треугольной, кольцевой и т.д.), при продольном омывании пучков труб, заключенных в канал произвольного поперечного сечения, а также при движении жидкости, не заполняющей всего сечения канала. При этом в качестве характер-
ного размера следует применять эквивалентный или гидравлический
диаметр канала: |
|
R0 d'экв dг 4f P , |
(2.14) |
где f – площадь поперечного сечения потока, м2; P – смоченный периметр канала, м.
2.3. Теплоотдача при турбулентном движении текучей среды в изогнутых трубах
При движении флюида в изогнутых трубах (коленах, змеевиках) происходит его дополнительная турбулизация и, как следствие, увеличение коэффициента теплоотдачи. Для расчета теплоотдачи в изогнутых трубах необходимо число Нуссельта, рассчитанное по формуле (2.6), умножить на поправочный коэффициент:
г 1 1,8 dвн Rг , |
(2.15) |
где dвн – внутренний диаметр трубы, а Rг – радиус гиба.
14
Бухмиров В.В. Расчет коэффициента теплоотдачи (справочник)_v.6
3. Конвективная теплоотдача при вынужденном внешнем обтекании тел
Nu f (Re, Pr) , |
Pr 0,7 |
3.1. Продольное обтекание пластины и внешней поверхности трубы
3.1.1. Толщина гидродинамического пограничного слоя на расстоянии x от передней кромки пластины (трубы) при течении жидкости или газа с постоянными физическими свойствами вдоль пластины или вдоль внешней поверхности трубы равна [3]:
при Rex 5 10
при Rex 5 10
5 |
/ x 4,64 / Re0,5 |
; |
(3.1) |
|
x |
|
|
5 |
/ x 0,376 / Re0,2 . |
(3.2) |
|
|
x |
|
|
Определяющие параметры:
T0 = Tf – температура текучей среды вдали от поверхности теплообмена (за пределами теплового пограничного слоя);
R 0 x – продольная координата;
w0 – скорость невозмущенного потока (за пределами гидродинамического пограничного слоя).
3.1.2. Местный и средний по поверхности коэффициенты теплоотдачи при ламинарном течении флюида (Re < 5 105) вдоль пластины или внешней поверхности трубы по данным [1] и [6] равны:
при Tw=const |
Nu x 0,332 Re0x.5 Pr1 3 Prf |
Prw 0,25 ; |
(3.3) |
||||
|
|
|
|
0,664 Re0.5 Pr1 3 Prf |
|
Prw 0,25 ; |
|
|
|
Nu |
|
(3.4) |
|||
при qw=const |
Nu x 0,46 Re0x,5 Pr1 3 Prf |
|
Prw 0,25 ; |
(3.5) |
|||
|
|
|
0,69 Re0,5 Pr1 3 Prf |
Prw 0,25 . |
(3.6) |
||
|
|
Nu |
15
Бухмиров В.В. Расчет коэффициента теплоотдачи (справочник)_v.6
3.1.3. Местный и средний коэффициенты теплоотдачи при турбулентном течении флюида (Re 5 105) вдоль пластины или внешней поверхности трубы по данным [2] равны:
Nu x 0,0296 Re0x,8 Pr0,43 Prf Prw 0,25 ; |
(3.7) |
|
|
0,037 Re 0,8 Pr0,43 Prf Prw 0,25 |
|
Nu |
(3.8) |
Определяющие параметры:
T0 = Tf – температура текучей среды вдали от поверхности теплообмена (за пределами теплового пограничного слоя);
R 0 x – продольная координата в формулах (3.3), (3.5) и (3.7);
R 0 – длина пластины или трубы в формулах (3.4), (3.6) и (3.8);
w0 – скорость невозмущенного потока (за пределами гидродинамического пограничного слоя).
3.2. Теплоотдача при поперечном обтекании одиночной трубы
Средний по поверхности трубы или цилиндра коэффициент теплоотдачи по данным [5] равен:
1 Re 40 , |
|
|
Nu |
0,76 Re0,4 Pr0,37 |
t |
|
q |
|
|
; |
(3.9) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
40 Re 103 , |
|
|
|
t q ; |
|
|
||||||||
|
Nu |
0,52 Re0,5 Pr0,37 |
|
(3.10) |
||||||||||
103 Re 2 105 |
|
|
t q ; |
|
|
|||||||||
, |
Nu |
0,26 Re0,6 Pr0,37 |
|
(3.11) |
||||||||||
2 105 Re 107 |
|
|
t |
|
q , |
|
|
|||||||
, |
Nu |
0,023 Re0,8 Pr0,4 |
|
|
(3.12) |
Замечания.
1.Поправку t , учитывающую изменение физических свойств среды
взависимости от температуры, рассчитывают по формуле (1.5).
2.Поправку q , учитывающую сужение потока в самом узком се-
чении канала (см. рис.1.3), рассчитывают по формуле:
|
q |
1 d H 2 |
0,8 |
(3.13) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
16 |
Бухмиров В.В. Расчет коэффициента теплоотдачи (справочник)_v.6
3. Поправку εφ, учитывающую влияние угла атаки набегающего потока (угол атаки – угол между вектором скорости и осью трубы)
на коэффициент теплоотдачи, принимают по данным табл. 3.1, приведенной в задачнике [3]:
Таблица 3.1.
|
|
Поправка на угол атаки набегающего потока |
|
|||||||||
φº |
|
90 |
|
80 |
|
70 |
|
60 |
|
50 |
|
30 |
|
|
|
|
|
40 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
εφ |
|
1,0 |
|
1,0 |
|
0,99 |
|
0,93 |
|
0,87 |
0,76 |
0,66 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для приближенного расчета εφ предложены формулы, аппроксимирующие экспериментальные данные:
— по данным [1]
|
|
1 0,54 cos 2 |
; |
(3.14) |
|
|
|
|
— по данным [5]
|
|
|
|
|
|
|
|
|
sin . |
(3.15) |
|
|
|
|
|
|
Определяющие параметры:
T0 = Tf – температура текучей среды вдали от поверхности теплообмена (за пределами теплового пограничного слоя);
R 0 d н – наружный диаметр трубы;
w 0 w max G / f min – максимальная скорость потока в самом уз-
ком поперечном сечении канала в ограниченном потоке (рис. 3.1.а) или скорость набегания неограниченного потока (рис. 3.1.б).
17
Бухмиров В.В. Расчет коэффициента теплоотдачи (справочник)_v.6
wmax |
d |
d |
w0
H
wmax
а) |
б) |
Рис.3.1. Поперечное обтекание одиночной трубы в ограниченном (а)
инеограниченном потоке (б)
3.3.Теплоотдача при поперечном обтекании трубного пучка
3.3.1.Средний коэффициент теплоотдачи α3 для третьего ряда пучка труб и всех последующих рядов труб в пучке по направлению движе-
ния флюида при 103 Re 2 105 по данным [3] равен: |
|
Nu 3 C Ren Pr1 3 Prf Prw 0,25 s |
(3.16) |
где C 0,26 и n 0,65 – при коридорном расположении труб в пучке (рис.3.2.а); C 0,41 и n 0,60 – при шахматном расположении труб в пучке (рис.3.2.б).
Замечания.
1. Поправку εφ, учитывающую влияние угла атаки набегающего потока (угол атаки – угол между вектором скорости и осью трубы)
на коэффициент теплоотдачи, рассчитывают по формуле (3.14) или по формуле (3.15). Более точные значения поправки εφ для пучка труб в зависимости от угла атаки φ приведены в табл. 3.2, приведенной в задачнике [3].
Таблица 3.2.
Поправка на угол атаки набегающего потока в трубном пучке
φº |
90 |
80 |
70 |
60 |
|
50 |
40 |
30 |
20 |
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
εφ |
1,0 |
1,0 |
0,98 |
0,94 |
|
0,88 |
0,78 |
0,67 |
0,52 |
0,42 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
18 |
|
|
|
|
Бухмиров В.В. Расчет коэффициента теплоотдачи (справочник)_v.6
2. Поправку εs, учитывающую взаимное расположение труб в пучке, рассчитывают по формулам:
— для глубинных рядов труб коридорного пучка |
|
|
s d S2 0,15 ; |
|
(3.17) |
— для глубинных рядов труб шахматного пучка |
|
|
s S1 S2 1 6 , если S1/S2 2, |
(3.18) |
|
s = 1,12, |
если S1/S2 2; |
(3.19) |
где S1 – поперечный шаг труб в пучке; S2 – продольный шаг труб в пучке.
Определяющие параметры:
T0 T f 0,5 Tf ,вх Tf ,вых – средняя температура флюида в пучке; R 0 d н – наружный диаметр трубы;
w 0 w max G / f min – максимальная скорость потока в самом узком поперечном сечении пучка.
3.3.2. Средний коэффициент теплоотдачи для труб первого ряда по направлению потока в коридорных и шахматных пучках равен:
1 0,6 3 . |
(3.20) |
Средний коэффициент теплоотдачи для труб второго ряда в коридорных и шахматных пучках соответственно равен:
— коридорный пучок |
2 |
0,9 3 ; |
(3.21) |
— шахматный пучок |
2 |
0,7 3 , |
(3.22) |
где 3 – коэффициент теплоотдачи для труб третьего ряда пучка.
3.3.3. Средний коэффициент теплоотдачи для всего пучка при его обтекании жидкостью или газом (Re=103 2 105) в зависимости от числа рядов по ходу движения флюида (n 3) равен:
|
1 2 n 2 2 3 n 2 , |
|
|
(3.23) |
где n2 – число рядов труб по направлению движения флюида (жидкости или газа).
19
Бухмиров В.В. Расчет коэффициента теплоотдачи (справочник)_v.6
Т f , вх |
d |
|
Т f , вых |
w |
|
s1 |
w |
|
|
s2
|
а) |
|
d |
Тf , вх |
Тf , вых |
w |
w |
s1
s2
б)
Рис.3.2. Геометрические параметры шахматного (а) и
коридорного (б) пучков.
4. Конвективный теплообмен при изменении агрегатного состояния вещества
В зависимости от фазового состояния флюида различают конвективный теплообмен в однофазной среде и конвективный теплообмен при фазовых превращениях, к которому относят теплообмен при конденсации (переход пара в жидкость) и теплообмен при кипении (переход жидкости в пар).
20