Термодинамическая эффективность холодильных установок определяется холодильным коэффициентом
. Холодильный коэффициент определяется как
отношение количества теплоты q2, отводимой от
охлаждаемого тела, к затраченной в цикле работе lц
q2 |
|
= qотв = h1 |
- h5 ; |
|||||
|
||||||||
lц |
|
|
= |
|
w1,2 |
|
= h2 |
- h1 ; |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ct = h1 - h5 .
h2 - h1
Для более глубокого охлаждения тел (получения более глубокого холода)
используется воздушная холодильная установка
Схема и цикл воздушной холодильной машины.
q2 |
|
= qотв = cpm ×(T1 -T4 ); |
|
q1 |
|
= cpm ×(T2 -T3 ); |
|||||||||
|
|
|
|||||||||||||
lц |
|
|
= |
|
w3,4 |
|
- |
|
w1,2 |
|
= cpm ×(T3 -T4 )- cpm ×(T2 -T1 ). |
||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
c = |
|
|
|
q2 |
|
|
|
= |
cpm ×( T1 - T4 |
) |
|
= |
|
T1 |
. |
||
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
q1 |
|
- |
|
q2 |
|
cpm ×( T2 - T3 ) - cpm ×( T1 - T4 ) |
T2 - T1 |
|||||||||
t |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T1 |
= |
T4 |
; |
|
T3 |
= |
T4 |
; |
|
T |
T |
T |
T |
||||||
|
|
|
|
||||||
2 |
3 |
|
2 |
1 |
|
||||
ct |
= |
|
|
( T1 - T4 ) |
|
= |
1 |
|
|
= |
|
|
1 |
|
|
= |
|
1 |
. |
|||
|
( T - T ) - ( T - T ) |
( T2 - T3 ) |
|
|
|
|
T3 |
) |
T2 |
- 1 |
||||||||||||
|
|
2 |
3 |
1 |
4 |
|
|
|
|
- 1 T2 ×( 1 - |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
( T1 - T4 ) |
|
|
|
|
|
T2 |
- 1 |
|
T1 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T ×( 1 - T4 |
) |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
T1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Иногда для осуществления цикла холодильной машины целесообразнее расходовать не механическую работу, как это было в рассмотренных типах холодильных
машин, а теплоту, отбираемую, к примеру, от уходящих
продуктов сгорания газотурбинных установок.
Холодильные машины, в которых для понижения температуры тел до температуры ниже температуры окружающей среды используется теплота отработавших
продуктов сгорания, называются абсорбционными холодильными установками
Абсорбционные холодильные установки используют в качестве рабочего тела хладоагенты и их растворы. В качестве хладагента в абсорбционных холодильных установках может быть использован аммиак, а в качестве растворителя (абсорбента) – вода.
Абсорбционная холодильная установка
В генераторе (1) к водоаммиачному раствору подводится теплота
от внешнего источника (отработавшие продукты сгорания) при давлении p1 Подводимая теплота qг идет на испарение рабочего тела: в этом
процессе образуется пар с высокой концентрацией аммиака и с температурой . Пар из генератора (1) поступает в конденсатор (2), где конденсируется при температуре T5, передавая теплоту охлаждающей воде qк.
Конденсат проходит через дроссельный вентиль (3), на выходе из которого рабочее тело имеет давление p2 и температуру T6. В испарителе
(4) раствор испаряется за счет подвода теплоты q0 от охлаждаемого объема (5). Из испарителя пар поступает в абсорбер (6), где поглощается
при температуре T3 абсорбером , поступающим из генератора через вентиль (8), отдавая теплоту абсорбции qа охлаждающей воде, проходящей через змеевик. Вследствие поглощения пара, концентрация хладагента (аммиака) в растворе повышается. Насосом (7) раствор из абсорбера (6) подается в генератор.
Тепловой коэффициент |
x @ |
|
q0 |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
||
|
qг |
||||
|
|
|
|||
Тепловые насосы
Холодильный цикл осуществляется в интервале температур Tн<Tос, Tв=Tос.
Он предназначен для отвода теплоты от охлаждаемого тела при Tн<Tос.
Цикл теплового насоса осуществляется в интервале температур Tн = Tос, Tв>>Tос. Здесь теплота переносится от окружающей среды к источнику с более высокой температурой.
Теплофикационный цикл осуществляется в интервале температур Tн<Tос, Tв>Tос. Он предназначен для одновременного охлаждения или поддержания низкой температуры теплоотдачика (получения искусственного холода) и передачи теплоприемнику полученной теплоты при Tн<Tос.
Схема теплового насоса.
. Коэффициент преобразования теплоты.
|
|
q2 |
|
+ |
|
|
lц |
|
|
К |
|
T2 |
|
|
|
T1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
eот = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= ct + 1; eот = |
|
|
+ 1 = |
|
|
|
|
|
|
lц |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
T1 |
- T2 |
T1 |
- T2 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Истечение жидкостей, паров и газов
В общем случае процессы истечения удобно рассматривать как теоретические обратимые процессы истечения: политропный или адиабатный, а переход к реальным процессам осуществлять путем введения соответствующих поправочных коэффициентов, определяемых опытным путем
Основной задачей при изучении процессов истечения является определение линейной (с) и массовой скорости (и), расхода (G), параметров и функций состояния рабочего тела (p, v, t, u, h, s) вдоль канала.
Общие соотношения
При обратимых процессах истечения жидкости из области большего давления р1 в область с меньшим давлением р2, потенциальная работа расходуется на повышение кинетической энергии и на изменение высоты центра тяжести потока
