Теплогенерирующие установки
.pdfСПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
k= kг*rп+kc
где rп —суммарная объемная доля трехатомных газов (по таб. 1) Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами (м*МПа)-1
|
|
|
|
7.8 16 * r |
|
|
|
|
|
|
|
7,8 |
16 * 0,113 |
|
|
|
1100 273 |
|
|||||
|
à |
|
|
|
|
0.37 * |
|
|
|
|
|
|
0,37 * |
|
|||||||||
k |
|
|
|
H 2O |
|
ò |
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
1 |
* 1 |
|
|
|
|
|
1 |
* 1 |
|
|
||||||||
|
|
|
3,16 * |
ð |
ï |
* s |
|
|
|
1000 |
|
|
3,16 * |
0,0233*1,488 |
|
|
|
1000 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
7,54 ì * ÌÏà |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где рп —парциальное давление трехатомных газов
рп =rп*р =0,233*0,1=0,0233 Мпа
р —давление в топочной камере котлоагрегата для агрегатов, работающих без наддува, принимается р =0,1 МПа
rН2О —объемная доля водяных паров (по табл. 1)
T″т —абсолютная температура на выходе из топочной камеры (К) Коэффициент ослабления лучей сажистыми частицами
kс =0,3*(2 -αT)*(1,6*T″т /1000 -0,5)*Ср/Нр =0,3*(2-1,2)*(1,6*(1100+273)/1000-0,5)* *84,65 /11,7 = 2,95 (м*МПа)-1
где Ср, Нр —содержание углерода и водорода в рабочей массе жидкого топлива.
k=7,54*0,233+2,95 =4.7 (м*МПа) –1
7.Степень черноты факела
аф =m* асв +(1-m)* аг
где m —коэффициент, характеризующий долю топочного объема, заполненного светящейся частью факела
m= 0,554 при qv =405 кВт/м²
асв, аг —степень черноты светящейся части факела и несветящихся трехатомных газов, какой обладал бы факел при заполнении всей топки соответственно только светящимся пламенем или только несветящимися трехатомными газами
асв =l –e^(-k*p*s) =1 -e–4.7*0.1*1.488 =0.5
аг =1 -e^(-kг*rп*p*s) =1 -e–7.54*0.233*0.1*1.488 =0.23
аф =0,554 *0,5 +(1 -0,554) *0,23=0,38
8. Cтепень черноты топки для камерных топок
ат =аф /[аф +(1 -аф) *ψср] =0,38 /[0,38 +(1 –0,38) *0,484]=0,56
9. Параметр М в зависимости от относительного положения максимума температуры пламени по высоте топки хт
13
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
М=0,5
10.Средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания при нормальных условиях (кДж/(кг*К))
Vccp =(Qт -I˝т) /(Та -θ˝т)
где Та —теоретическая (адиабатная) температура горения (К) определяемая из таб. 2 по значению Qт, равному энтальпии продуктов сгорания Iа
θ˝т —температура (абсолютная) на выходе из топки, принятая по предварительной оценке (К)
I˝т —энтальпия продуктов сгорания берется из табл. 2 при принятой на выходе из топки температуре
Qт —полезное тепловыделение в топке (см. п. 3)
Та =Тм +(Iа –Iм) *100 =1800 +(41782,5 –40226,4) *100 =1862°С =2135 К
(Iб –Iм) |
(42740,4 –40226,4) |
Vccp =(41782,5 -23283) /(2135 -1373) =24,3 кДж/(кг*К)
11. Действительная температура на выходе из топки (°С)
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
Òà |
|
|
|
|
|
|
|
2135 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
0,6 |
|
273 |
|
|
|
|
0,6 |
|
273 |
|
||
ò |
|
|
(5,67 * ñð * Fñò * a |
3 |
|
|
|
|
3 |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
5,67 * 0,484 * 41,47 * 0,56 * 2135 |
|
|
|
|
||||||||
|
Ì |
* |
ò * Ta |
|
1 |
|
0,5 * |
|
|
1 |
|
|
|||||||
|
|
|
1011 * 0,982 * 0,174 * 24,3 |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
11 |
* Vññð |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
10 * * Âð |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1032o Ñ
Полученная температура на выходе из топки сравнивается с температурой, принятой ранее в п. 1. Если расхождение между полученной температурой (θ˝т) и ранее принятой на выходе из топки не превысит ±100 °С, то расчет считается оконченным.
1100-1032=68°С
12. Количества теплоты, воспринятые луче воспринимающими поверхностями топки из уравнения баланса
Qл =φ *(Qт -I'' +Δαк *I°прис) =0,982 *(41782,5 –23283 +0,1 *423,1) =18208,06 кДж/кг
14
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
4.3. Расчет конвективного пучка
Конвективные поверхности нагрева паровых и водогрейных котлов играют важную роль в процессе получения пара или горячей воды, а также использования теплоты продуктов сгорания, покидающих топочную камеру. Эффективность работы конвективных поверхностей нагрева в значительной мере зависит от интенсивности передачи теплоты продуктами сгорания воде и пару.
Продукты сгорания передают теплоту наружной поверхности труб путем конвекции и лучеиспускания. От наружной поверхности труб к внутренней теплота передается через стенку теплопроводностью, а от внутренней поверхности к воде и пару — конвекцией. Таким образом, передача теплоты от продуктов сгорания к воде
ипару представляет собой сложный процесс, называемый теплопередачей.
1.Конструктивные характеристики рассчитываемого конвективного газохода площадь поверхности нагрева, шаг труб и рядов (расстояния между осями труб), диаметр труб, число труб в ряду, число рядов труб и площадь живого сечения для прохода продуктов сгорания (См. стр 4)
2.Предварительно принимаются два значения температуры продуктов сгорания после рассчитанного газохода. В дальнейшем весь расчет ведется для двух предварительно принятых температур.
θ' =1100°С I' =23283 кДж/кг
θ"I =500°С I"I =10949.3 кДж/кг
θ"II =400°С I"II =8642.2 кДж/кг
3.Теплота, отданная продуктами сгорания (кДж/кг)
Qб =φ *(I' -I'' +Δαк *I°прис)
где φ —коэффициент сохранения теплоты
I' —энтальпия продуктов сгорания перед поверхностью нагрева
I" —энтальпия продуктов сгорания после рассчитываемой поверхности нагрева Δαк —присос воздуха в конвективную поверхность нагрева, определяется как разность коэффициентов избытка воздуха на входе и выходе из нее
I°прис —энтальпия присосанного в конвективную поверхность нагрева воздуха, при температуре воздуха tв =30°С
Δαк =0,1
I°прис =I°хв =423,1 кДж/кг
При θ"I =500°С |
QбI =0,982 *(23283 –10949,3 +0,1 *423,1) =12153,24 кДж/кг |
При θ"II =400°С |
QбII =0,982 *(23283 – 8642,2+0,1 *423,1) =14418,8 кДж/кг |
4. Расчетная температура потока продуктов сгорания в конвективном газоходе
(°С)
θ =(θ' +θ")/2
15
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
где θ' и θ" —температура продуктов сгорания на входе в поверхность и на выходе из нее
При θ"I =500°С θI =(1100 +500)/2 =800°С
При θ"II =400°С θII =(1100 +400)/2 =750°С
5. Температурный напор (°С)
t =θ –tк
где tк —температура охлаждающей среды, для парового котла принимается равной температуре кипения воды при давлении в котле
tк =194°С
При θ"I =500°С tI =800 –194 =606°С При θ"II =400°С tII =750 –194 =556°С
6. Средняя скорость продуктов сгорания в поверхности нагрева (м/с)
ωг =Вр *Vг *(θ +273)/(F *273)
где Вр —расчетный расход топлива (кг/с)
F —площадь живого сечения для прохода продуктов сгорания (см. п. 1) (м2) Vг —объем продуктов сгорания из таб.1 при соответствующем коэффициенте избытка воздуха (м³)
θ —средняя расчетная температура продуктов сгорания (°С)
При θ"I =500°С ωг I =0,174 *14,75 *(800 +273)/(0,4 *273) =25,22 м/с При θ"II =400°С ωг II =0,174 *14,75 *(750 +273)/(0,4 *273) =24 м/с
7. Коэффициент теплоотдачи конвекцией от продуктов сгорания к поверхности нагрева при продольном омывании (Вт/(м² *К))
αк =αн *сф *cl
где αн —коэффициент теплоотдачи, определяется по номограмме [1] сф — коэффициент, учитывающий влияние изменения физических параметров потока, определяется по номограмме [1]
сl —поправка на относительную длину, определяется по номограмме [1]
При θ"I =500°С αк I =60 *0,93 *1,05 =58.59 Вт/(м² *К)
При θ"II =400°С αк II =45 *0,98 *1,05 =46.3 Вт/(м² *К)
8. Степень черноты газового потока по номограмме, при этом необходимо вычислить суммарную оптическую толщину
kps =(kг *rп +kзл *μ) *p *s
где kг —коэффициент ослабления лучей трехатомными газами
16
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
kзл —коэффициент ослабления лучей эоловыми частицами при сжигании жидкого слоевых и факельно-слоевых топках принимается kзл =0
μ —концентрация золовых частиц р —давление в газоходе, для котлоагрегатов без наддува принимается равным 0,1 МПа
Толщина излучающего слоя для гладкотрубных пучков
s =0.9 *d *(4/π *S1 *S2/d² -1) =0.9 *0.051 *(4/3.14 *0.11 *0.11/0.051² -1) =0.226 м
рп =rп*р =0,216*0,1=0,0216 Мпа
При θ"I =500°С
k |
|
|
|
7.8 16 * r |
|
|
|
|
0.37 * |
|
|
|
|
7,8 16 * 0,106 |
|
|
|
0,37 * |
500 273 |
|
|||||||
ÃI |
|
|
|
|
|
|
H2O |
1 * |
1 |
ò |
|
|
|
1 * |
1 |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
3,16 * |
|
ð |
|
|
* s |
|
|
|
1000 |
|
|
|
|
|
|
|
1000 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
ï |
|
|
|
|
|
|
3,16 * 0,0216 * 0,226 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
30 ì |
|
* ÌÏà |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
kps I =30 *0,216 *0,1 *0,226 =0,15 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
При θ"II =400°С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
ÃII |
|
|
7.8 16 * r |
|
|
|
|
|
|
|
|
7,8 16 * 0,106 |
|
|
|
|
|
400 273 |
|
|||||||
k |
|
|
|
|
|
|
H2O |
|
|
|
|
ò |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
* 1 0.37 * |
|
|
|
1 |
* 1 0,37 * |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
3,16 * |
|
ð |
ï |
* s |
|
|
|
|
1000 |
|
|
3,16 * 0,0216 * 0,226 |
|
|
|
|
|
1000 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
31,55 ì * ÌÏà |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
kps II =31,55 *0,216 *0,1 *0,226 =0,138
9. Коэффициент теплоотдачи αл, учитывающий передачу теплоты излучением в конвективных поверхностях нагрева (Вт/(м² *К))
αл = αн *а *сг
где αн —коэффициент теплоотдачи, определяется по номограмме а —степень черноты сг —коэффициент
Для определения αн и коэффициента сг вычисляется температура загрязненной стенки
t3 =t +Δt= 194 +60 =254°С
где t —средняя температура окружающей среды, для паровых котлов принимается равной температуре насыщения при давлении в котле (°С)
Δt —при сжигании жидких топлив принимается равной 60 °С
При θ"I =500°С αл I = 60 *0,1375 *0,96 =7,9 Вт/(м² *К)
При θ"II =400°С αл II = 45 *0,138 *0,93 =5,8 Вт/(м² *К)
10. Подсчитывается суммарный коэффициент теплоотдачи от продуктов сгорания к поверхности нагрева (Вт/(м2 *К))
α1 =ξ *(αк +αл)
17
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
где ξ —коэффициент использования, учитывающий уменьшение тепловосприятия поверхности нагрева вследствие неравномерного омывания ее продуктами сгорания, частичного протекания продуктов сгорания мимо нее и образования застойных зон для сложно омываемых пучков ξ = 0,95
При θ"I =500°С α1I =0,95 *(58,59 +7,9) =63,2 Вт/(м² *К)
При θ"II =400°С α1II =0,95 *(46,3 +5,8) =49,5 Вт/(м² *К)
11. Коэффициент теплопередачи (Вт/(м² *К))
K =ψ *α1
где ψ —коэффициент тепловой эффективности При θ"I =500°С K I =0,6 *63,2 =37,92 Вт/(м² *К)
При θ"II =400°С K II =0,6 *49,5 =29,7 Вт/(м² *К)
12. Количество теплоты, воспринятое поверхностью нагрева на 1 кг сжигаемого жидкого топлива (кДж/кг)
Qт =K *H *Δt/(Вр*10³)
Температурный напор Δt определяется для прямотока, перекрестного тока с числом ходов более четырех при постоянной температуре одной из сред (испарительные конвективные поверхности нагрева) как среднелогарифмическая разность температур (°С)
t |
t |
á |
t |
ì |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
2,3 * lg |
|
|
á |
|||
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
ì |
|
||
|
|
|
|
|
где Δtб и Δtм —большая и меньшая разности температуры продуктов сгорания и температуры нагреваемой жидкости
При θ"I =500°С Δtб I =θ' –t =1100 -104 =996
Δtм I =θ"I –t =500 -104 =396
t |
996 396 |
|
î |
|
996 |
|
651,3 |
Ñ |
|
|
|
|
||
|
2,3 * lg |
|
|
|
|
396 |
|
|
|
QтI =37,92 *117,69 *651,3/(0,174*10³) =16704,7 кДж/кг
При θ"II =400°С Δtб II =θ' –t =1100 -104 =996
Δtм II =θ"II –t =400 -104 =296 |
t |
996 296 |
|
577,55î Ñ |
||
|
|
|
||||
996 |
|
|||||
|
|
|
||||
|
|
2,3 * lg |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
296 |
|
|
QтII =29,7 *117,69 *577,55/(0,174*10³) =11602,1 кДж/кг
13. По принятым двум значениям температуры θ"I и θ"II и полученным двум значениям Qт и Qб производится графическая интерполяция для определения температуры продуктов сгорания после поверхности нагрева. Для этого строится зависимость Q =f(θ"). Точка пересечения прямых укажет температуру продуктов сгорания θ"р, которую следовало бы принять при расчете. Если значение θ"р
18
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
отличается от одного из принятых предварительно значений θ"I и θ"II не более чем на 50°С, то для завершения расчета необходимо по θ"р повторно определить только Qт, сохранив прежний коэффициент теплопередачи. При большем расхождении заново определяется коэффициент теплопередачи для найденной температуры θ"р
При θ"I =500°С QтI =16704,7 кДж/кг |
QбI =12153,24 кДж/кг |
При θ"II =400°С QтII =11602,1 кДж/кг |
QбII =14418,8 кДж/кг |
19
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
θ"р =437,2°С Δtб II =θ' –t =1100 -104 =996
Δtм II =θ"II –t =437,2 -104 =333,2
t |
996 333,2 |
|
606 |
î |
Ñ |
|
|
|
|
||||
|
996 |
|
|
|||
|
|
|
|
|||
|
2,3* lg |
|
|
|
|
|
|
|
333,2 |
|
|
|
|
QтI =37,92 *117,69 *606/(0,174*10³) =15543 кДж/кг
QтII =29,7 *117,69 *606/(0,174*10³) =12173,61 кДж/кг
Qт =(15543+12173,61)/2=13858,3 кДж/кг
14. Количества теплоты, воспринятые котельными пучками из уравнения баланса
I'' =9500,44кДж/кг при θ"р =437,2°С
Qк =φ *(I' -I'' +Δαк *I°прис) =0,982 *(23283 –9500,44 +0,1 *423,1) =13576 кДж/кг
20
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
4.4.Расчет экономайзера
Впромышленных паровых котлах, работающих при давлении пара до 2,5 МПа, чаще всего применяются чугунные водяные экономайзеры, а при большем давлении
—стальные. При этом в котельных агрегатах горизонтальной ориентации производительностью до 25 т/ч, имеющих развитые конвективные поверхности, часто ограничиваются установкой только водяного экономайзера.
1. Количество теплоты которое должны отдать продукты сгорания при принятой температуре уходящих газов (кДж/кг)
Qб =φ *(I'эк -I''эк +Δαэк *I°в)
где I'эк —энтальпия продуктов сгорания на входе в экономайзер, определяется из табл. 2 по температуре продуктов сгорания, известной из расчета предыдущей поверхности нагрева (кДж/кг)
I''эк —энтальпия уходящих газов, определяется из табл. 2 по принятой в начале расчета температуре уходящих газов (кДж/кг)
φ —коэффициент сохранения теплоты Δαэк —присос воздуха в экономайзер, принимается по табл. 1
I°в —энтальпия теоретического количества воздуха Т' =437,2°С I'эк =9500,44 кДж/кг
Т'' =150°С I''эк =3366,38 кДж/кг
Δαэк =0,1
I°в =423,1 кДж/кг
Qб =0,982 *(9500,44 –3366,38 +0,1 *423,1) =6065,2 кДж/кг Приравнивая теплоту, отданную продуктами сгорания, теплоте, воспринятой
водой в водяном экономайзере
2. Энтальпию воды после водяного экономайзера (кДж/кг) i"эк =Вр *Qб +i'эк
D +Dпр
где i'эк —энтальпия воды на входе в экономайзер (кДж/кг) D —паропроизводительность котла (кг/с)
Dпр —расход продувочной воды (кг/с) t'эк =104°С i'эк =435.43 кДж/кг
D =10 т/ч =2,78 кг/с
Dпр =0
i"эк =0,174 *6065,2 +435,43 =815,05 кДж/кг 2,78
По энтальпии воды после экономайзера и давлению ее из таблиц для воды и водяного пара определить температуру воды после экономайзера t"эк. Если полученная температура воды окажется на 20°С ниже температуры при давлении в
21
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
барабане котла, то для котлов давлением до 2,4 МПа к установке принимают чугунный водяной экономайзер.
t"эк =195.04°С
3. Температурный напор, зависимости от направления движения воды и продуктов сгорания
t |
t |
á |
t |
ì |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
t |
|
|
||
|
|
|
|
||||
|
2,3 * lg |
|
|
á |
|||
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
ì |
|
||
|
|
|
|
|
Δtб II =Т' – t"эк =437,2 –195,04 =242,16°С
Δtм II =Т" –t'эк =150 -104 =46°С |
t |
242,16 46 |
|
118,23î Ñ |
||
|
|
|
||||
242,16 |
|
|||||
|
|
|
||||
|
|
2,3 * lg |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
46 |
|
|
4. Действительную скорость продуктов сгорания в экономайзере (м/с)
ωг =Вр *Vг *(θэк +273)/(Fэк *273)
где Вр — расчетный расход топлива (кг/с)
Vг —объем продуктов сгорания при среднем коэффициенте избытка воздуха (из табл. 1)
θэк —среднеарифметическая температура продуктов сгорания в экономайзере (°С) θэк =(t"эк + t'эк)/2 =(437,2 +150)/2 =293,6°С
Fэк —площадь живого сечения для прохода продуктов сгорания (м2) Площадь живого сечения для прохода продуктов сгорания при установке
чугунного водяного экономайзера
Fэк =Fтр *z1 =5 *0,184 =0,92 м2
где Fтр —площадь живого сечения для прохода продуктов сгорания одной трубы z1 — число труб в ряду
5. Коэффициент теплопередачи
K=Kн *cυ =18,1 *1 =18,1Вт/(м² *К)
6.Невязку теплового баланса (кДж/кг)
ΔQ = Qрр *ηвр/100 –(Qл +Qк +Qэк)*(1 –q4/100)
где Qл, Qк и Qэк — количества теплоты, воспринятые луче воспринимающими поверхностями топки, котельными пучками и экономайзером в формулу подставляют значения, определенные из уравнения баланса.
При правильном расчете невязка не должна превышать 0,5 %
ΔQ ==41482,2 *91,17/100 –(18166,52 +13576 +6065,2)*(1 –0/100)=11,6 кДж/кг Q/Qрр =11,6/41482.2=0,0003
22