НЕФТЯНОЙ ДОБЫВАЮЩЕЙ СКВАЖИНЫ
.pdf
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
|
|
|
|
1.7 |
10 |
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
b |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
i |
|
|
|
d |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
B |
|
|
(33) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где: dВ – внутренний диаметр труб.скважины секции,м. |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2.6 10 |
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
b |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
j |
( Д |
|
|
d |
|
) |
3 |
( Д |
|
|
d |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
с |
|
н |
|
с |
н |
(34) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
где: Дс – диаметр скважины с учетом увеличения,м |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
Дс |
Д |
Д |
1,1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
1 |
|
|
(35) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
где: ДД – диаметр долота, м. интервал 1830-2560 м: |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20 10 |
6 |
4 |
10 |
6 |
2 10 |
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
Q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
36л \ с |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
ТН |
|
|
|
3[1188(0.36 |
1.247) 1230 0.580] |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
12 1.7 10 |
8 |
|
407 1.7 10 |
8 |
|
1416 |
1.7 10 |
8 |
|
|
4 |
|
|
|
||||||||||||||||||||
l b |
|
|
|
|
|
|
|
|
1.247м |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
|
|
|
|||||||||
|
i |
i |
|
|
|
|
|
0.15 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.1086 |
|
|
|
|
|
|
0.125 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12 |
|
|
|
|
|
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
407 2.6 10 |
8 |
|
|
|||||
l |
b |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2.6 10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
j |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
3 |
|
|
|
|
2 |
||||||
|
j |
|
|
(0.225 0.178) |
(0.225 |
0.178) |
|
(0.225 0.127) |
(0.225 |
127) |
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1446 2.6 10 |
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.580м |
5 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
(0.225 0.147) |
3 |
(0.225 0.147) |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
Результаты расчетов сведены в таблицу 21. Расход промывочной жидкости при нормальных условиях бурения должен соответствовать выражению.
QТН > Q > Qmin (36)
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
Таблица 21 - Расход промывочной жидкости по интервалам
Интервал, м |
QТН, л\с |
Q, л\с |
Qmin, л\с |
|
|
|
|
0-50 |
52,0 |
42,0 |
|
|
|
|
|
0-715 |
40,0 |
55,0 |
52,0 |
|
|
|
|
715-1830 |
36,0 |
32,0 |
20,0 |
|
|
|
|
1830-2560 |
36,0 |
32,0 |
19,0 |
|
|
|
|
2.4.3 Расчет частоты вращения долота
Частота вращения долота определяется при выполнении условия обеспечения необходимого времени контакта вооружения долота с забоем \9\:
|
G |
Д |
С К |
ВД |
|||
n |
11 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||
|
Е F R |
|
|
|
sin |
||
|
Д |
к |
|||||
|
|
|
|
|
|
||
(37)
где: n |
|
- частота вращения долота, об\мин; |
|
GД – динамическая составляющая осевой нагрузки на долото.Н;
С =5100 м\с – скорость звука в материале вала забойного двигателя;
КВД – коэффициент, учитывающий мгновенную задержку частоты вращения вала забойного двигателя при вдавливании зуба шарошки долота в породу;
Е = 2,1 1011 – модуль упругости материала, н\м2;
F – площадь поперечного сечения вала турбобура, м2; RД –радиус долота. м;
к - время контакта, млс;
β- угол между осью долота и осью шарошки.
G |
0,25 G |
(38) |
|
СТ |
СТ |
||
|
где: GСТ – статическая составляющая осевой нагрузки на долото, Н.
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
GСТ |
0,25 G |
(39) |
|
|
интервал 0-716м:
G |
|
0,85 67 10 |
3 |
57кН |
СТ |
|
|||
|
|
|
|
G |
|
0,25 57 10 |
3 |
14кН |
|
|||||
Д |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
14 10 |
3 |
5100 4 |
|
||
n |
11 |
|
|
|
480об \ мин |
|||||
11 |
|
|
|
4 |
|
|||||
|
|
2,1 10 |
65 |
10 |
0,1477 3,0 sin 60 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|||||
Расчет остальных интервалов аналогичен. Результаты расчета представлены в таблице 22.
Таблица 22 - Частота вращения долота
Интервал, м
0-600
600-1830
1830-2560
Е. Н\м2
2.1 1011
2.1 1011
2.1 1011
F, м2
65 10 4
45 10 |
4 |
|
|
45 10 |
4 |
|
КВД
4
1
1
|
к |
|
3,0
4,0
5,0
GСТ,Кн |
|
GД, Кн |
|
n |
|
|
|
||||
|
|
|
|||
|
|
|
|
||
|
|
|
|
об\мин |
|
57 |
|
14 |
|
480 |
|
46 |
|
12 |
|
300 |
|
170 |
|
43 |
|
420 |
|
|
|
|
|
|
|
2.4.4 Обоснование максимальной величины давлений на выкиде
буровых насосов
Максимальная величина давления на выкиде буровых насосов является одним из главных параметров, который определяет работу гидравлического забойного двигателя и оказывает существенное влияние на темп углубления скважины.
Расчет производится по методике (9)
P |
|
G GВР Gn |
0,5Р |
|
|
|
|||
max |
|
|
Т |
|
|
|
Fр |
(40) |
|
|
|
|
|
|
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
где: Рmax - максимальная величина давления на выкиде буровых насосов,
мПа;
G –осевая нагрузка на долото, ;
GВР – вес вращающихся элементов забойного двигателя, Н;
Fр – площадь поперечного сечения турбинок;
РТ- перепад давления в турбобуре, мПа;
GП- осевая нагрузка на пяту забойного двигателя, меняется в зависимости от твердости пород, GП=+30кН:
Fp 0.785 dcp2 (41)
где: dcр – средний диаметр турбинок, Н;
GВР 0,4 G3 b (42)
где: G3 – вес забойного двигателя, Н; b – 0,85 – архимедова сила.
интервал 0-715м:
F |
0,785 0,023 17,67 10 |
3 |
м |
2 |
|
|
|||
р |
|
|
|
|
G |
0,4 20,2 103 0,85 75кН |
|
|
||||||
Вр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
67 10 |
3 |
7.5 10 |
3 |
20 10 |
3 |
|
|
P |
|
|
|
0.5 4.5 10 |
6 |
8МПа |
|||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
3 |
|
||||
max |
|
|
|
17.67 10 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
интервал 715-1830м: Fр 0,785 0,015 12,01 10 3 м2
G |
0,4 47,9 103 0,85 16,0кН |
|
|
||||||||
Вр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
54 10 |
3 |
16,0 |
10 |
3 |
|
30 10 |
3 |
|
|
P |
|
|
|
0.5 3,9 10 |
6 |
8МПа |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
max |
|
|
|
12,1 |
103 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
интервал 1830-2560м:
F |
0,785 0,015 12,01 10 |
3 |
м |
2 |
|
|
|||
р |
|
|
|
|
GВр 0,4 47,9 103 0,85 16,0кН
Pmax 200 103 16,0 103 30 103 0.5 3,9 106 20МПа 12,01 103
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
2.5 Обоснование. Выбор и расчет компоновок бурильной колонны
Определяем длину УБТ требуемую для создания нагрузки и придания жесткости КНБК.
|
|
|
с Т |
( |
|
|
|
) |
|
УБТ |
2 |
1 |
2 |
||||||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
где с- скорость звука в материале труб;
Т- период продольных вибраций долота;
- расстояние от забоя до УБТ;
|
2 |
- расстояние от забоя до осевой опоры ГЗД. |
|
||
|
|
Для создания осевой нагрузки применяем УБТС-2. В интервале 0-715 м
длину УБТС-2 203х61,5 принимаем 12м, а в интервале 715-1830м и 18302560м длину УБТС –2 178х49 принимаем 12м \1\.
Длину секции ПК 127х9 определяем по формуле:
l |
|
|
1,18 (G |
|
G ) b |
|
УБТ |
3 |
|||
|
|
|
|||
|
ПК |
|
g |
|
b |
|
|
|
ПК |
||
(43)
где: lПК – длина секции ПК (ТБПВ), м;
G – осевая нагрузка на долото, Н; GУБТ- вес УБТ; GУБТ- =1530 н\м-178 мм;
GУБТ=2105 н\м – 203мм:
G3 – вес забойного двигателя, Н;
gПК – вес труб ПК 127х9; gПК=305 н\м
b – коэффициент учитывающий архимедову силу
b1 ПК
(44)
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
где: - плотность материала труб, ПК =7850кг\м3
Длину секции ЛБТ 147х11 Д16Т находим по формуле \10\.
lЛБТ lк (lУБТ lПК l3 l1 ) (45)
где: lЛБТ – длина секции ЛБТ Д16Т, м; lк – длина бурильной колонны. м; lУБТ – длина труб УБТ, м;
l3 – длина забойного двигателя, м;
l3 – длина инструмента от забоя до верхней осевой опоры забойного двигателя, м;
Производим расчет по формулам (2.43-2.45):
b |
|
1 |
1188 |
0.85 |
|
|
|
|
|
||||
ПК |
7850 |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
интервал 0-715 м: |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
1.18 67 10 |
3 |
(25260 |
20 |
10 |
3 |
) 0.85 |
|
||
l |
|
|
|
|
|
133м |
|||||||
ПК |
|
|
|
|
305 0.85 |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Длину секций труб ПК принимаем равным lПК=144м или 6 секций.
интервал 7151830 м:
|
|
|
1.18 54 10 |
3 |
(18360 40 10 |
3 |
) 0.85 |
|
|
l |
|
|
|
|
75м |
||||
ПК |
|
|
|
305 0.85 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Максимально необходимую длину секций труб ТБПВ принимаем |
|||||||||
равным lПК=96 м или 4 свечи. |
|
|
|
||||||
интервал 1830-2560 м: |
|
|
|
||||||
|
|
|
1.18 200 10 |
3 |
(18360 13.500) 0.85 |
|
|||
l |
|
|
|
606м |
|||||
ПК |
|
|
|
305 0.85 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для бурения интервала на эксплуатационную колонну длину секций труб ПК принимаем равным lПК=600м или 26 секций.
При расчете длин секций ЛБТ принимаются во внимание удлинение ствола скважины из-за профиля скважины.
Интервал 0-715 м:
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
l |
ЛБТ |
715 (12 144 8,3 1,2) |
434м |
|
|
|
Длину секций ЛБТ принимаем равным lЛБТ=456м или 19 свечей.
Интервал 715-1830 м:
l ЛБТ 1830 (12 715 25.7 1,2) 1050м
Длину секций ЛБТ принимаем равным lЛБТ=1000м или 40 свечей.
Интервал 1830-2560 м:
l ЛБТ l ЛБТ
2560 (12 715 7.7 1,2) 2725 (12 715 7.7 1,2)
1824м 2000м
по стволу скважин:
Длину секций ЛБТ принимаем равным lЛБТ=2000м или 80 свечей.
Расчёт колонны на прочность проводим для турбинного бурения по методике
/5/. Определяем растягивающие напряжения |
|
р. |
в верхнем сечении |
|
|||
|
|
|
колонны при наиболее тяжелых условиях, когда колонна поднимается из
искривлённой части скважины с большей скоростью при циркулирующей жидкости по формуле:
|
|
|
|
д |
G |
q |
|
|
q |
|
|
b |
q |
|
|
b |
F |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
F |
|
зд УБТ |
|
УБТ |
ПК |
|
ПК |
|
ЛБТ |
|
АБТ |
A |
в |
|
ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ГЛ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
|
|
|
|
G |
, (46)
где
буровыми
|
д |
=1,3-коэффициент |
|
||
|
|
насосами /5/.
динамичности при СПО с включенными
FГЛ
Fв
4,7
12,
10 3 м2. |
- |
|
|
|
|
27 10 |
3 |
|
|
|
|
площадь поперечного сечения типа ЛБТ.
м |
2 |
|
- площадь поперечного канала труб /6/. |
||
|
G |
3 |
|
40 10 . . |
- силы трения колонны о стенки скважины /5/. |
|
ТР |
|
|
|
|
После расчёта необходимо проверить выполняется ли следующее условие:
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
з (47) |
|||
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
|
|
|
=274 МПа.-предел текучести сплава Д16-Т из которого |
|||||
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
изготовлен ЛБТ. |
|||||||||
|
з |
=1,3- коэффициент запаса прочности /6/. |
|||||||
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Если приведённое условие не выполняется , то необходимо перекомпоновка и соответственно перерасчёт колонны на прочность.
Расчеты приведены в таблице 23.
Таблица 23 - Прочность бурильной колонны
Fтл, м2
0,0047
F |
м |
2 |
|
||
в. |
|
|
0,01227
b |
Д16Т |
|
|
|
|
0,86
b |
СМ ПК |
|
|
|
|
0,85
|
а |
|
|
108 |
|
а.
274
|
|
|
|
|
|
|
. а |
|
|
|
|
182,7 |
|
||
Таким образом, исходя из расчётов можно сделать вывод, что бурильная колонна которую мы подобрали, устраивает нас и по компоновке, и по растягивающему напряжению в данных геологических условиях.
2.6 Выбор забойных двигателей по интервалам
Используя данные о величинах статической части осевой нагрузки и об удельном моменте на долото рассчитывается вращательный момент на долоте и находится необходимая величина оптимального вращательного момента на валу турбобура по формулам :
M |
В |
M |
У |
G M |
о |
M |
П |
|
|
е |
|
(46)
где: МВ- вращающий момент на валу турбобура Нм;
МУ - удельный момент на долоте, Нм\кН;
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
M |
|
|
|
R |
|
10 |
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
|
гл |
|
Н |
|
(47) |
|
|
|
|
|
где: |
|
гл |
0,4........0,1 |
- коэффициент трения вооружения |
|
|
|||
|
|
|
|
горную породу (0,4- для мягких пород; 0,1- для твердых пород);
Rм – мгновенный радиус вращения долота,м
долота о
R |
Н |
|
|
Gе – |
|
Gc
0.65 R |
Д |
(48) |
|
||
|
|
ститическая составляющая осевой нагрузки, кН;
0.8G |
(49) |
|
М0 – момент на трение долота о стенки скважины, Нм;
M |
0 |
550 Д |
Д |
|
|
(50)
МП –
M |
П |
|
момент на сопротивление в пяте турбобура Нм
G |
Д |
|
Н |
|
n |
|
|
|
|
|
(51) |
где: GП – осевая нагрузка на пяту забойного двигателя, меняется от твердости горных пород;
GП= (+30-(-30)), кН;
μн –коэффициент сопротивления в осевой опоре турбобура; μ=0,1; τП – средний радиус трения в пяте, н.
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
|
|
|
( |
3 |
|
|
|
|
|||
|
|
ь |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
П |
|
3( |
2 |
|
|
|
|
ь |
||
|
|
|
|
|
3 в 2 ь
) )
(52)
где: τн, τв – соответственно наружный и внутренний радиус пяты,м.
Интервал 0-715 м:
R |
|
0,65 0,2953 0,5 0,096м |
|||
н |
|
|
|
|
|
М |
|
|
|
3 |
|
у |
0,40 0,096 10 38,4Нм \ кН |
||||
|
|
|
|
|
|
G |
|
|
0,80 67 10 |
3 |
54.0кН |
с |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
М 0 |
550 0,2953 162.4Нм |
||||||||
G |
П |
20кН |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
3 |
|
3 |
) |
|
|
|
|
|
2(0,092 |
0,070 |
0,0817м |
||||
П |
3(0,092 |
2 |
0,070 |
2 |
) |
||||
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
||||
МП 20 103 0,1 0,0817 163,4Нм
МВ 38,4 54,0 162,4 163,4 2399,4Нм
Интервал 715-1630 м:
R |
н |
0,65 0,2159 0,5 0,07м |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
М |
|
0,20 0,07 |
10 |
3 |
14,0Нм \ кН |
|||
у |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
G |
|
|
0,80 54 10 |
3 |
43,2кН |
|||
с |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
М 0 550 0,2159 118,8Нм
GП 30кН
П |
2(0,0753 0,0623 ) |
0,0685м |
|
|||
3(0,0752 0,0622 ) |
|
|||||
|
|
|
|
|||
М |
|
30 10 |
3 |
0,1 0,0685 |
205,5Нм |
|
П |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
М В 14,0 43,2 118,8 205,5 929,1Нм
Интервал 1830-2560м: