Проектирование нефтебазы
.pdf
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
100% мазута от общего груза.
Определим количество цистерн по формуле:
N |
Qñóò |
|
25,75 |
2,45 |
||
i |
V |
0,75 14 |
||||
|
|
|
||||
Округляем до целого числа в большую сторону, то есть 3.
Таблица 12 - Расчет необходимого количества наливных стояков
Тип нефтепродукта |
т |
, |
Кол-во АСН |
Кол-во цистерн |
||
|
|
|
|
|
||
|
|
|
Расчет |
Итог |
Расчет |
Итог |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
|
|
|
|
|
|
|
Автобензин Аи-80 |
25,75 |
0,75 |
0,04 |
1 |
2,45 |
3 |
|
|
|
|
|
|
|
Автобензин Аи-92 |
26,30 |
|
0,04 |
1 |
2,50 |
3 |
|
|
|
|
|
|
|
Автобензин Аи-95 |
33,97 |
|
0,05 |
1 |
3,24 |
4 |
|
|
|
|
|
|
|
Автобензин Аи-98 |
23,56 |
|
0,04 |
1 |
2,24 |
3 |
|
|
|
|
|
|
|
Дизельное топливо ДЛ |
19,73 |
0,85 |
0,03 |
1 |
1,66 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
Дизельное топливо ДЗ |
17,53 |
|
0,02 |
1 |
1,47 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
Мазут 100 |
27,40 |
0,95 |
0,03 |
1 |
2,06 |
3 |
|
|
|
|
|
|
|
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
8. Расчет количества наливных устройств в бочки
Разливочная оборудуется раздаточными кранами автоматического действия АСП-5П, с характеристикой:
Производительность - 8 
;
Коэффициент использования - 0,5;
Время работы 260 дней в год по 8 час.
Расчет количества раздаточных кранов ведется исходя из годового грузооборота для каждого нефтепродуктов.
Для М-10В2С:
|
|
Q |
|
Ê |
í |
|
|
|
0,92 1,8 |
|
N |
|
ñóò |
|
|
|
|
0,06 |
|||
|
K |
|
|
|
|
8 0,5 0,89 8 |
||||
q |
H |
H |
i |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где: 
- суточный расход реализации i-го нефтепродукта;
- коэффициент использования раздаточного крана;
- расчетная производительность раздаточного крана;
- коэффициент неравности потребления нефтепродуктов;
- плотность нефтепродукта;
- время истечения в сутки.
С нефтебазы в бочкотаре автотранспортом вывозится 30% масел от общего грузооборота. Определим количество бочек по формуле:
N |
Qñóò |
|
0,92 |
5,19 |
||
i |
V |
0,89 0,2 |
||||
|
|
|
||||
Округляем до целого числа в большую сторону, то есть 6.
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
Таблица 13 - Расчет необходимого количества раздаточных кранов
Тип нефтепродукта |
|
, т. |
|
Количество кранов |
Количество бочек |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчет |
итог |
расчет |
итог |
|
|
|
|
|
|
|
|
Масло моторное М-10В2С |
0,92 |
|
0,89 |
0,06 |
1 |
5,19 |
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Масло моторное М-14В2 |
1,15 |
|
|
0,07 |
1 |
6,48 |
7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Масло моторное М-14Г2 |
1,33 |
|
|
0,08 |
|
7,45 |
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Масло трансмиссионное ТАД-17п |
1,44 |
|
|
0,09 |
1 |
8,10 |
9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Масло турбинное Т-22 |
2,19 |
|
|
0,14 |
1 |
12,32 |
13 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Масло турбинное Т-46 |
1,27 |
|
|
0,08 |
1 |
7,13 |
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
9. Расчет количества железнодорожных цистерн для вывоза нефтепродуктов
В соответствие с процентным содержанием нефтепродуктов от годового грузооборота определим количества по сортам нефтепродуктов. Для бензина АИ-80
N |
Q |
Ê |
í |
|
23500 |
0,6 1,2 |
0,77 |
|
|
i |
|
|
|
||||
q |
|
365 |
365 |
60 |
||||
|
i |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где:
- количество цистерн с i- ым нефтепродуктом, шт.;
- годовой грузооборот нефтебазы по i- му нефтепродукту, т/год;
- коэффициент неравномерности потребления нефтепродуктов;
- грузоподъемность железнодорожной цистерны с i- ым нефтепродуктом.
С нефтебазы ж/д транспортом увозится 60% бензина, 60% дизельного топлива, 100% нефти и 70% масел от общего груза.
Отгрузка нефтепродуктов осуществляется ж/д цистернами грузоподъемности 60 т. Так как доставка нефтепродуктов осуществляется
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
каждый день, то отгрузку будем производить так же ежедневно.
Таблица 14 - Количество цистерн по типам нефтепродуктов
Тип нефтепродуктов |
Цистерны |
Максимальное количество цистерн в маршруте |
|
|
|
АИ-80 |
0,77 |
1 |
|
|
|
АИ-92 |
0,79 |
1 |
|
|
|
АИ-95 |
0,77 |
1 |
|
|
|
АИ-98 |
0,71 |
1 |
|
|
|
ДЛ |
0,59 |
1 |
|
|
|
ДЗ |
0,53 |
1 |
|
|
|
Нефть |
5,82 |
6 |
|
|
|
Масло моторное М-10В2С |
0,05 |
1 |
|
|
|
Масло моторное М-14В2 |
0,06 |
1 |
|
|
|
Масло моторное М-14Г2 |
0,07 |
1 |
|
|
|
Масло трансмиссионное ТАД-17п |
0,07 |
1 |
|
|
|
Масло турбинное Т-22 |
0,11 |
1 |
|
|
|
Масло турбинное Т-46 |
0,06 |
1 |
|
|
|
Маршрут состоит из 18 цистерн емкостью по 60 т.
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
10 Гидравлический расчет технологического трубопровода
10.1 Гидравлический расчет трубопровода, соединяющего ж/д эстакаду для светлых нефтепродуктов с резервуаром для хранения бензина (самый дальний резервуар для хранения светлых нефтепродуктов)
Гидравлический расчет будем вести при средне-минимальной
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
температуре нефтепродукта.
Кинематическая вязкость Аи-80: v-20 = 0,92۰10-6 м2/с;
Длина всасывающей линии: Lвc = 18 м;
Наружный диаметр всасывающего трубопровода Dвc = 0,377 м;
Толщина стенки трубопровода δ = 0,0045 м;
Геодезическая отметка железнодорожной эстакады zэ=250 м;
Геодезическая отметка насосной станции zнс=249,7м;
Эквивалентная шероховатость труб kэ=0,05 мм.
Таблица 15 - Местные сопротивления на всасывающей линии
Тип местного сопротивления |
Количество |
ξвс |
|
|
|
Фильтр |
1 |
1,7 |
|
|
|
Задвижка |
3 |
0,15 |
|
|
|
Длина нагнетательной линии Lнаг = 301,5 м;
Наружный диаметр нагнетательного трубопровода Dнаг = 0,377 м;
Толщина стенки трубопровода δ = 0,0045 м;
Геодезическая отметка резервуара zрез = 248,5 м;
Высота взлива резервуара hвзл=12,75 м.
Таблица 16 - Местные сопротивления на нагнетательной линии
Тип местного сопротивления |
Количество |
ξнаг |
|
|
|
Вход в резервуар |
1 |
1,7 |
|
|
|
Задвижка |
4 |
0,15 |
|
|
|
Поворот под 90° |
3 |
0,3 |
P |
101300 |
a |
|
Па – атмосферное давление;
P |
29260 |
s |
|
Па – давление насыщенных паров бензина при 22,9 °С
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
определяется по графику
Гидравлический расчет всасывающей линии
1.Внутренний диаметр трубопровода:
d |
вс |
D |
2 0,377 2 0,0045 0,368м |
|
вс |
|
2.Скорость движения потока:
|
4 Q |
|
4 0,283 |
|
|
ì |
|||
|
|
|
|
|
|
2,66 |
|
|
|
d |
2 |
|
|
|
|||||
3,14 |
0,368 |
2 |
|
||||||
|
в с |
|
|
ñ |
|||||
3.Число Рейнольдса для потока нефтепродукта в трубопроводе:
Re |
d |
|
|
||
|
вс
|
2,66 0,368 |
1064000 |
|
0,92 10 6 |
|||
|
|
4.Критическое значение числа Рейнольдса:
Re kp |
|
10 Dвс |
|
|
||
kэ |
|
|||||
|
|
|
|
|||
Re |
|
|
10 0,368 |
73600 |
||
kpI |
0,00005 |
|||||
|
|
|
||||
|
|
|
|
|||
Re |
|
|
500 0,368 |
3680000 |
|
kpII |
0,00005 |
||||
|
|
|
|||
|
|
|
|
Так как ReкрI < Re < ReкрII, режим турбулентный, т.е. поток нефтепродукта находится в зоне смешанного трения, для которой коэффициент гидравлического сопротивления вычисляется по формуле:
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
|
68 |
|
k |
|
|
0,11 |
|
|
э |
|
|
|
Rе |
|
|
|
|
|
|
dв н |
|||
0,25
|
68 |
|
0,00005 |
|
0,25 |
|
|
0,0131 |
|||||
0,11 |
|
|
|
|||
|
1064000 |
|
0,368 |
|
|
5. Потери напора по длине трубопровода:
|
|
L |
|
|
|
h |
|
|
|
|
2 |
|
в с |
|
|||
|
|
|
|
|
|
i.в с |
|
d |
|
|
2g |
|
|
в с |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
18 |
|
2,66 |
2 |
|
|
|
0,0131 |
|
|
0,231 |
ì |
|||
0,368 |
2 9,81 |
||||||
|
|
|
|
||||
6.Потери напора на местные сопротивления:
|
|
|
|
|
|
2 |
n |
hм.в с |
|
2g |
i |
|
|
i 1 |
|
|
|
|
|
2,66 |
2 |
|
|
|
|
||
|
|
(1 |
1,7 |
3 0,15) 0,775 |
ì |
|||
2 |
9,81 |
|||||||
|
|
|
|
|
||||
7.Потеря напора на преодоление сил тяжести:
z z |
нс |
z |
э |
|
|
249,7 250 0,3 ì
8.Полная потеря напора на всасывающей линии:
Hвс = hτ.вс + hм.вс + Δz = 0,231 + 0,775 – 0,3 = 0,706 м
9. Проверка всасывающего трубопровода на холодное кипение паров бензина.
Условие, которое должно выполняться, чтобы не произошло срыва
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
потока:
Р |
|
z h |
h |
|
|
Р |
|
|
||||
|
a |
|
|
|
s |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
g |
|
.вс |
|
|
м.вс |
|
|
|
g |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
101300 |
0,72 |
|
|
29260 |
|
|
|
|||||
750 9,81 |
750 |
9,81 |
|
|||||||||
|
|
|
||||||||||
13,76 3,98 условие |
|
выполняетс |
ÿ |
|||||||||
Гидравлический расчет нагнетательной линии
1. Внутренний диаметр трубопровода
d |
наг |
D |
2 0,377 2 0,0045 0,368м |
|
наг |
|
2.Скорость движения потока
|
4 Q |
d |
|
|
2 |
|
наг |
|
4 |
0,283 |
|
2,66 |
ì |
|
3,14 0,368 |
2 |
|
|
|||
|
|
ñ |
||||
|
|
|
||||
3.Число Рейнольдса для потока нефтепродукта в трубопроводе
Re |
d |
наг |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
2,66 0,368 |
1064000 |
|
0,92 10 6 |
|||
|
|
4.Критическое значение числа Рейнольдса
Re kpI |
10 0,368 |
73600 |
Re kpII |
|
500 0,368 |
3680000 |
|
|
|||||
0,05 |
|
|
0,05 |
|
||
Так как ReкрI < Re < ReкрII, режим турбулентный, т.е. поток |
||||||
нефтепродукта находится |
в |
зоне смешанного трения, для которой |
||||