4627
.pdfВыразим величину LB через расстояние |
LA между двумя креп- |
лениями поворотного звена. Получим: |
|
LB kLLA , |
(3.2) |
где kL – конструктивный параметр кинематической схемы, опреде-
ляющий соотношение сторон LA и LB |
и который может принимать |
значения как больше 1, так и меньше 1. |
|
С учетом (3.2) выражение (3.1) примет вид |
|
L LA 1 kL2 2k L cos . |
(3.3) |
Исследования по п.1. При выборе угла β, определяющего неподвижную точку В крепления гидроцилиндра, необходимо учитывать, что расстояние AB L L0 Lход, где L0 – неизменяемая часть, включающая в себя неизменяемую длину гидроцилиндра («мертвый» объ-
ем и часть штока), конструкцию крепления; |
Lход – ход поршня гидро- |
||||||||
цилиндра, определяемый как |
|
|
|
||||||
|
Lход Lm ax Lm in , |
|
|
(3.3) |
|||||
где величины Lmax и Lmin |
соответствуют максимальному max |
и ми- |
|||||||
нимальном |
min углам поворота стрелы ММ: |
|
|||||||
у |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L |
L |
A |
1 k 2 2k |
L |
cos |
, |
|
|
|
min |
|
L |
|
min |
|
|
|
||
Lmax LA |
1 k2L 2kL cos max . |
(3.4) |
|||||||
|
Как правило, для большинства конструкций ГЦ величина |
Lход |
|||||||
составляет от 40 % до 75 % от |
Lmin . В этом случае величина β должна |
||||||||
выбираться таким образом, чтобы выполнялось неравенство |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
Lход kходLmin , |
(3.5) |
где kход=0,4 ÷ 0,75 – конструктивный коэффициент хода ГЦ, характеризующий соотношением Lход / Lmin .
Необходимо:
1.Получить графическое решение неравенства (3.5) при
заданном |
kL для диапазона углов от |
min до max |
|
значении |
|
|
|
(коэффициент kL и углы min и max |
задаются для каждого |
||
студента индивидуально) для значений |
LA = 0,25; 0,5; 0,75 ,м. |
11
На рис. 3.2 приведен пример графическое решение неравенства
(3.5), из |
которого |
видно, что для принятых значений |
|
LA = 0,25; 0,5; 0,75 ,м |
диапазона углов от min 10 |
до |
|
max 75 |
и коэффициенте kL =1 область возможных значе- |
ний углов β, характеризующих точку крепления неподвижной части ГЦ, область решений находится за пределами кр 68,6 .
Рис. 3.2. Пример графического решения неравенства (3.5)
Графическое решение неравенства (3.5) позволяет на основании выбора конструктивного угла β определять необходимый ход поршня
ГЦ Lход.
Для систем автоматизированного проектирования больший интерес представляет аналитическое определение критического угла
рое для данного модуля движения определяется как
кр |
arccos |
|
Y |
|
|
arcsin |
|
|
B |
|
, |
(3.6) |
|
|
A2 B2 |
|
A2 B2 |
||||||||||
|
|
1 k 2 Z2 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
где Y |
L |
ход |
|
; |
A Z 2 |
cos |
|
cos |
; |
||||
|
|
|
|
min |
|||||||||
|
|
|
|
2k L |
|
|
ход |
|
|
max |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
B Z 2 ход
12
2.Провести качественные исследования зависимости критического угла ММ βкр от конструктивных параметров схемы kxoд, kL, φmin, φmax. Результаты исследований занести в табл. 3.1.
3.Сделать выводы.
|
|
Таблица 3.1 |
|
|
|
|
|
Параметр |
|
Критический |
|
|
|
||
|
Значение, |
||
Наименование |
угол βкр |
||
действие |
|||
|
|
||
|
|
|
|
Коэффициент хода ГЦ kход |
Увеличивается |
|
|
|
|
|
|
Минимальный угол стрелы |
Увеличивается |
|
|
ММ φmin |
|
||
|
|
||
|
|
|
|
Диапазон изменения углов |
Увеличивается |
|
|
φmax - φmin |
|
||
|
|
||
|
|
|
|
|
Увеличивается в |
|
|
|
диапазоне |
|
|
Коэффициент соотношения |
kLmin ≤ kL ≤ 1 |
|
|
сторон ММ kL |
|
|
|
Увеличивается в |
|
||
|
диапазоне |
|
|
|
1 ≤ kL ≤ kLmax |
|
|
|
|
|
Данные исследования позволяют проводить осознанный выбор параметров кинематической схемы ММ и конструкций ГЦ.
Исследования по п.2. Для оценки кинематической погрешности
ММ по углу φ решим прямую задачу кинематики, т.е. определим функцию f L из уравнения (3.3):
|
arccos |
L2A 1 kL2 |
L2 |
|
|
||
|
|
|
|
|
(3.7) |
||
|
2L2 k |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A L |
|
|
||
и разложим ее в ряд Тейлора по переменной L . В результате получим: |
|||||||
|
L |
2L |
L ,(3.8) |
1 k2 |
|||
|
L |
4L4 k2 L4 1 k2 L4 2L2 L2 |
|||||
|
|
|
A L A |
L |
A |
L |
где L можно расценивать как погрешность электрогидравлической системы управления по перемещению ГЦ.
С целью выбора наилучших параметров кинематической схемы,
13
обеспечивающих минимизацию интегральной составляющей кинема-
тической погрешности, определяемой выражением (3.8), проведем |
||||||||
анализ выражения2L |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L |
4L4 k2 L4 |
1 k2 |
, L4 2L2 L2 1 k2 |
(3.9) |
||||
|
||||||||
|
|
A L |
A |
L |
A |
L |
являющегося в общем случае функцией параметров φ, β, kL, LA.
Необходимо:
1.Получить графические результаты исследований выражения (3.9) (примеры таких зависимостей приведены на рис. 3.3.
2.Провести качественное обобщение результатов исследования, их результаты свести в табл. 3.2.
3.Сделать выводы.
|
|
Таблица 3.2 |
|
Параметр |
|
Составляю- |
|
|
Значение, |
щая погреш- |
|
Наименование |
ности |
||
действие |
|||
|
L |
||
|
|
||
Угол поворота стрелы φ |
Увеличивается |
|
|
Конструктивный параметр LA |
Увеличивается |
|
|
Коэффициент соотношения |
Увеличивается |
|
|
сторон ММ kL |
|
||
|
|
||
Конструктивный параметр β |
Увеличивается |
|
14
Рис. 3.3. Пример исследования влияния конструктивных параметров гидроцилиндра и геометрии ММ на его кинематическую погрешность
Исследования по п. 3. Для определения скорости изменения
угла поворота стрелы стр применим следующее преобразование: |
|||
стр d |
d |
dL d гц, |
(3.10) |
dt |
dL |
dt dL |
|
где гц – скорость перемещения штока ГЦ, а величина и характер из-
менения параметра |
|
d dL |
полностью |
определяются |
выражением |
||||||||
(3.9). Тогда выражения для расчета и анализа величины |
|
стр пред- |
|||||||||||
ставится в следующем виде |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
стр |
|
|
|
|
|
2L |
|
|
|
|
гц . (3.11) |
||
4 |
|
2 |
4 |
k |
2 |
4 |
2 |
2 |
2 |
||||
4L |
k |
|
|
||||||||||
|
|
L 1 |
L |
L 2L L 1 k |
L |
|
|
||||||
|
A L |
A |
|
|
A |
|
|
|
|
Необходимо:
1. Построить график зависимости (3.11) при заданном значении
kL для диапазона углов от min до max |
(коэффициент kL , углы |
|
min , max , кр , величины LA |
и гц задаются для каждого студента |
|
индивидуально). |
|
|
2. Для заданного диапазона углов от |
min до max определить |
|
соотношение max / min . |
|
|
3. Сделать выводы. |
|
|
|
15 |
|
Исследование по п. 4. Анализ параметра d dL показывает (рис. 3.3), что при изменении угла поворота вращательной кинематической пары ММ от min = 0 ÷ 10° до max = 70° ÷ 80° при постоянной скорости гц перемещения штока ГЦ угловая скорость поворота стрелы стр может увеличиваться в 2 - 4,5 раза (исследования 3). Для уменьшения динамических нагрузок при управлении стреловым механизмом ММ следует стабилизировать угловую скорость стр путем
регулирования скорости гц . Выражение, которое можно использовать |
||||||||
в системе управления для расчета скорости |
гц f , стр , получим |
|||||||
по аналогии с выражением (3.10): |
|
|||||||
гц |
dL |
|
dL |
|
d |
|
dL стр , |
(3.12) |
dt |
d |
dt |
d |
|
||||
|
|
|
|
|
где величина dLd определится путем дифференцирования выражения (3.3) по углу поворота φ:
dL |
|
|
LAkL sin |
|
|
d |
|
. |
|||
|
|
2 |
2kL cos |
||
|
|
|
|||
|
|
|
1 kL |
|
Тогда выражение (3.12) примет следующий вид:
гц |
LAkL sin |
стр . |
(3.13) |
|||
1 k 2 |
2k |
L |
cos |
|||
|
L |
|
|
|
|
Задавая заданное значение угловой скорости стрелы ММ стр и
контролируя положение стрелы φ, выражение (3.13) представляет функцию управления ММ по скорости углового перемещения стрелы
гц f , стр .
Необходимо: |
|
1. Исследовать зависимость |
гц f , стр при заданном зна- |
чении kL для диапазона углов от |
min до max (коэффициент kL , уг- |
лы min , max , кр , величины LA |
и стр задаются для каждого сту- |
дента индивидуально). |
|
2. Сделать выводы. |
|
16
Исследование по п. 5. Величина нагрузки на шток гидроцилиндра Gшт в зависимости от угла поворота φ определится как
Gшт Gпр sin , |
(3.14) |
где Gпр – приведенная вертикальная нагрузка от всех сил, действую-
щих на управляющее звено ММ; γ – угол наклона ГЦ. Угол γ опреде- |
||||
лим по теореме косинусов из треугольника ОАВ (см. рис. 3.1) как |
||||
|
L2 |
L2 k 2 |
L2 |
|
arccos |
A |
L |
A |
. |
|
|
|
2LA L
Подставив в последнее выражение функцию L из (3.3), получим для угла γ:
arccos |
1 kL cos |
|
|
|
|
|
|||||||||
1 k2 |
|
|
|
|
|
cos . |
|
|
(3.15) |
||||||
|
|
2k |
L |
|
|
||||||||||
|
|
L |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
С учетом уравнения (3.15) выражение для расчета нагрузки на |
|||||||||||||||
шток (3.14) окончательно запишется следующим образом: |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 kL cos |
|
|
|
||||
Gшт G |
sin arccos |
|
|
|
|
|
|
||||||||
пр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
(3.16) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
1 |
k |
2 |
2k |
|
cos |
|
|
||||||
|
|
|
L |
L |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Необходимо: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1. Построить график зависимости (3.16) при заданном значении |
|||||||||||||||
kL для диапазона углов от |
|
min |
|
до max (коэффициент |
kL , углы |
||||||||||
min , max , кр , величины LA |
|
и Gпр задаются для каждого студента |
индивидуально). Пример такой графической зависимости показан на рис. 3.4.
2.Сделать выводы:
как меняется величина нагрузки на шток при изменении угла от min до max ;
как меняется нагрузка на шток при изменении коэффициента соотношения сторон kL от 1,25 до 0,75;
как меняется нагрузка на шток при изменении угла β от
кр до 85°.
17
Рис. 3.4. Изменение нагрузки на шток гидроцилиндра в зависимости от угла наклона звена
Контрольные вопросы
1.Имеет ли функция βкр = f(kxoд, kL, φmin, φmax) экстремум и если имеет, то относительно какого параметра и при каком значении этого параметра достигает максимума или минимума.
2.С какой целью проводились исследования по п.3, п.4 и п.5?
Лабораторная работа №4 ИССЛЕДОВАНИЕ ДИНАМИЧЕСКИХ СВОЙСТВА
МЕХАТРОННОГО МОДУЛЯ ДВИЖЕНИЯ ПРИ ДВИЖЕНИИ ПО ЗАДАННОЙ ДИАГРАММЕ СКОРОСТЕЙ
Цель работы: получение опыта выбора параметров механического редуктора при проектировании следящей системы управления.
Программа работы
1.Для заданных исходных параметров объекта управления выбрать электродвигатель и рассчитать передаточное число механического
18
редуктора, обеспечивающего минимальный момент при пуске при
заданном ускорении (движение по заданной тактограмме). |
|
|
2. Провести исследования зависимости iopt f (Mн ) |
и iopt |
f ( н ) |
при значениях момента нагрузки |
|
|
Mн 0,5M нзад; 0,75M нзад; M нзад;1,25M задн ;1,5M задн
изначениях ускорения на нагрузке
|
н |
0,5 зад ; 0,75 зад ; зад ;1,25 зад ;1,5 зад |
||||
|
н |
н |
н |
н |
н |
3.В среде моделирования MatLab Simulink составить модель системы управления, включающую задатчик скорости вращения объекта управления, П-регулятор, преобразователь (звено первого порядка), электродвигатель, редуктор, объект управления.
4.Провести исследование на модели влияния передаточного числа редуктора на динамические свойства системы при
i iopt; i 0.75iopt; i 1,25iopt , где iopt – передаточное число редуктора, обеспечивающее минимальное время переходного процесса.
5. Сделать выводы.
Указания к выполнению работы
Схема объекта исследования приведена на рис. 3.1. Диаграмма движения объекта приведена на рис. 4.1.
H |
|
H ном |
|
|
t |
tn |
tт |
|
tдв |
Рис. 4.1. Диаграмма движения объекта |
В большинстве случаев при проектировании как мехатронных, так и робототехнических систем, проектировщику привода задается или принимается им из каких-либо технологических соображений диаграмма движения механизма. Примерный вид такой диаграммы приведен на рис. 4.1. Такая диаграмма строится на основе принятой
19
или рассчитанной по циклограмме работы всей системы и технологического оборудования номинальной скорости движения исполнительного механизма, требуемых времени разгона (пуска) tn и торможения tm исполнительного органа. При разработке такой диаграммы следует проверить, выполняется ли условие обеспечения заданного перемещения S за время движения tдв (если такое условие поставлено). Для этого необходимо проинтегрировать диаграмму движения
|
tдв |
S |
H dt или найти площадь фигуры (трапеции), ограниченной |
|
0 |
линиями диаграммы движения и осью времени t (рис.4.1).
Для решения поставленной задачи нахождения оптимального передаточного числа, обеспечивающего минимум момента ЭД при
заданном ускорении пуска n |
( n Hном |
tn ) или торможения m |
|||||||
( m H |
ном |
tm ), продифференцируем выражение (3.4) по i p и при- |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
равняем полученное выражение к нулю: |
|
||||||||
dM kJ Jд H JH H |
H |
M 0 . |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dip |
|
|
|
i2 |
p |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
p |
|
|
|
|
Из последнего выражения определим оптимальное передаточное |
|||||||||
число редуктора |
|
|
|
|
|||||
i p |
opt |
|
J H H M H , |
|
|
|
(4.1) |
||
|
|
k J J д H p |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
где H – ускорение пуска или торможения нагрузки.
Значение минимального момента ЭД получим, подставив полу-
ченное значение ip |
opt |
в выражение (3.4): |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
M min 2 |
k J J д H J H |
H M H |
. |
(4.2) |
||
|
|
p |
|
|||
|
|
|
|
|
|
В последнее выражение входит неизвестный момент инерции двигателя. Для решения данного уравнения учтем, что согласно (3.4) момент, развиваемый двигателем, уравновешивается суммой динами-
ческого момента ЭД |
M дин k J J д H i p |
и составляющей приведенно- |
||
|
opt |
|
M H i p |
p , т.е. |
го динамического момента нагрузки M~ |
J H H |
|||
|
H |
|
opt |
|
|
20 |
|
|
|