4.5. Пример

Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Сибирская государственная автомобильно-дорожная академия

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

2436.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

07.01.2021

Размер:

8.81 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 67 / 107 8 9 10 > Следующая >>>

Определение изгибающих моментов, возникающих в вертикальной плоскости стенки при навивки предварительно напряженной арматуры

По мере навивки предварительно напряженной арматуры в местах, где навивка уже произведена, диаметр резервуара уменьшается за счет обжатия бетона, в то время как в необжатой части диаметр резервуара не меняется (рис. 10). В местах стыка обжатой и необжатой части стенки резервуара в вертикальной плоскости

возникают		зг бающ е моменты.
При определен					х величины рассматриваются два состояния.
С
1.	В начале нав вки арматуры, когда арматура навита на небольшом
участке			(высота стенки 1 м).
2.	На стенку нав то достаточно значительное количество арматуры.
Велич на		зг			момента определяется по формулам
стенки
					M1нав 0.06 Nkсж
					M2нав 0.0476 Nксж
	сж
где Nк		бающего
где Nк		sp		n1	Asp - кольцевое сжимающее усилие в стенке
резервуара;			- толщина стенки.
1			- толщина стенки.
1	участок - V зона.
					А
						4.5.		Пример
					Исходные данные
sp	1100МПа 11209кгссм2						Д
n1	0								И
A	98.6мм2	0.982см2
sp
16см
Кольцевое сжимающее усилие
					сж	0.982
					Nk1 11209	0.982		11007кгс 11.0тс

Изгибающий момент

M1нав 0.06 11.0 0.16 0.11тс м

2 участок -III зона (зона с наибольшим количеством арматуры).

A 294.2мм2 2.94см2
sp
Nксж2 11209 2.94 32954кгс 33.0тс
M2нав 0.0476 33.0 0.16 0.25тс м
Расчет стенки по образованию трещин при действии изгибающих
	моментов в вертикальной плоскости
Макс мальные		зг бающие моменты, действующие в вертикальной
плоскости:
при нав вки арматуры - 0.25 тс-м (прочность бетона В11);
при монтаже M пр = 1.11 тс-м (бетон В11);
С
действ	грунта на уровне низа панели - 1.69 тс-м (бетон В15);
при действ	воды на уровне низа панели - 1.84 тс-м (бетон В15).
Определяем	зг	ающие моменты при действии грунта и воды на
уровне заделки панели в фундаменте.
при
		Действие грунта
		1.69 0.23 1.46
		1.46	0.23	0.67
		1.46		0.67
		0.50
б
		0.23 0.67 0.90тс м
		А
			Д
		Действие воды			И
		184 0.20 1.64
		1.64	0.23	0.75
		1.64		0.75
		0.50

0.20 0.75 0.95тс м

ледовательно,

при прочности бетона В15 наибольший

изгибающ й

трещин

момент

MB15 0.95тс

, а при прочности бетона B11 MB11 1.11тс м.

Определяем момент воспринимаемый сечением при образовании

для двух классов

етона В15 и В11.

Расчетное сечен е стенки симметричное и имеет следующие

размеры:

d 10мм A-III

A 523.3мм2

2.00 105

МПа

Бетон класса В15.

Rbt,ser 1.15МПа

0.21 105

МПа

2.00 105

9.52

0.21 10

Момент инерции приведенного сечения относительно центра

тяжести

100 163

2 A y

red

2 9.52 5.23 8 2

34133 3585 37718см

Момент сопротивления для растянутой грани сечения

Jred

37718 4715см3

red

Момент сопротивления с учетом неупругих деформаций

растянутого бетона

1.75 4715 8251см3

red

Момент воспринимаемый сечением при образовании трещин

crc

1.15 102 8251 948865Н см

9.49кН м 0.97тс м

bt ,ser

Трещиностойкость стенки резервуара при проектном классе бетона В15 обеспечена

M crc 0.97тс м MB15 0.95тс м

Бетон класса В 11

Rbt,ser 0.91 МПа

Eb 0.17 105 МПа

С						2.00 105	11.76
						0.17 105	11.76
						0.17 105
		Jred	100 163		2 11.76 5.23 62		34133 4418 38561см4
		Jred			2 11.76 5.23 62		34133 4418 38561см4
				12
W		38561 4820см3
red		8
		8
W W			1.75 4820 8435см3
стенки
pl		red
M	crc	0.91 102		8435 767605Н cм			0.78тс м
опоставляем на				ольший действующий момент M B11 с моментом
Mcrc . Из сопоставлен я видно, что момент при монтаже панелей
		боп
больше момента трещиностойкости.
				MB11 1.11тс м Mcrc 0.78тс м
Увел ч ваем дл ну консоли, назначая ее величину в пределах
0.8 1.2 м. Пр н			маем для расчета 1 1.2м, 2					3.6м (рис. 8)
Изгибающие моменты для стадии монтажа
					на опоре M 0.40тс м
					в пролете M пр		0.72тс м
В этом случае						Д
			Mcrc 0.78тс			м M пр M B11		0.72тс м
Вывод: трещиностойкостьАстенки при действии всех изгибающих
моментов в вертикальной плоскости обеспечена.
Определение напряжений, контролируемых при натяжении
						арматуры		И
						арматуры

При натяжении арматуры на бетон не одновременно, следует учитывать уменьшение напряжения в арматуре, натянутой ранее, вследствие упругого обжатия бетона усилиями от арматуры, натягиваемой позднее.

Указанное уменьшение предварительного напряжения в ранее натянутой арматуре может быть принято равным

где Es

b - среднее напряжение в бетоне (на участке длины

рассматриваемой группы стержней арматуры, натянутой ранее на уровне ее центра тяжести) от сил натяжения групп арматуры, натянутой позднее; при этом напряжение в арматуре принимается за вычетом потерь, происходящих в процессе обжатия бетона (первые потери).

Рекомендуется протяженность участка по высоте стенки резервуара, в пределах которого размещается одна группа стержней, принимать равной 1 м

Велич на напряжен я b

определяется для каждой группы

стержней

арматуры, натяг ваемой после той группы стержней, для которой

определяется потеря напряжений. Группа стержней, натягиваемых

ранее, должна

напряжена сильнее на найденную таким способом

зменен я напряжения.

величину

Исходные данные для расчета

1100 МПа; n1 0

Вр – II Es

2.0 105 МПа

Вр11

0.17 105

МПа

быть

2.00

105

11.76

0.17 105

A 160 4800 768 103 мм2

160 48003

А10 4

147.5

мм

Напряжение в бетоне определяются по формуле

Ni ei

Усилие натяжения - Ni считаемДприложенным в центре тяжести

зоны, значения ei , yi ,определяются согласно рекомендаций, указанных

на рис.11

Зона IV.

294.2мм2

0.9м 900мм; y

1.9м 1900мм

sp n1 As4 1100 294.2 323320Н 323.3кН

323.3 103

323.3 103 0.9 103

0.19 10

0.42 0.37 0.79МПа

768 10

147.5

b45 11.76 0.79 9.29МПа

Зона III

A	3	294.2мм2;e										0.1м 100мм; y 1.9м 1900мм
s	3										3									5
y4	0.9м 900мм
N3 1100 294.2 323320Н 323.3кН
		3				323.3 103								323.3 103 0.1 103												4
С										3								10		0.19 10							0.42 0.04 0.38МПа
b5							768	10		3					147.5			10		0.19 10							0.42 0.04 0.38МПа
							768	10							147.5		10
		3			323.3 103								323.3 103				0.1 103							4			0.42 0.02 0.40МПа
		4					768	10	3						147.5			10		0.09 10							0.42 0.02 0.40МПа
							768	10							147.5	10
b35							11.76 0.38 4.47МПа
b34							11.76 0.40 4.70МПа
Зона II		176.7мм2;e
A		176.7мм2;e										1.1м 1100мм; y 1.9м 1900мм;
s2											2									5
y4	0.9м 900мм; y3														0.1м 100мм
N2	1100 176.7 194370Н 194.4кН
	2				194.4			103					194.4 103					1.1 103					4				0.25 0.28 0.03МПа
и																				0.19 10							0.25 0.28 0.03МПа
	b5						768 103								147.5	1010
												А
		2				194.4 103								194.4 103				1.1		103		10			4		0.25 0.13 0.12МПа
		b4	б3 10
							768	10							147.5			10
		2					194.4 103							194.4 103				1.1 103				10			4		0.25 0.01 0.26МПа
b3											3							10		0.01		10					0.25 0.01 0.26МПа
							768 10								147.5 10				Д
							768 10								147.5 10
b25			11.76 0.03 0.35МПа																								И
b24			11.76 0.12 1.41МПа
b23			11.76 0.26 3.06МПа
b23			11.76 0.26 3.06МПа
Зона I		A					92.2мм2 ;e								2.1м 2100 мм; y							1.9м 1900 мм;
		A					92.2мм2 ;e								2.1м 2100 мм; y						5	1.9м 1900 мм;
			s1											1							5
		y4 0.9м 900 мм; y3 0.1м 100 мм; y2																									1.1м 1100 мм
		N1					1100 98.78								1080200 Н 108.0кН
	1			108.0				103					108.0 103					2.1 103					4				0.14 0.29 0.15МПа
b5							768	10	3						147.5			10		0.19 10							0.14 0.29 0.15МПа
							768	10							147.5	10
		1				108.0 103								108.0 103			2.1			103		10			4		0.14 0.14 0.00МПа
b4							768	10		3					147.5			10		0.09		10					0.14 0.14 0.00МПа
							768	10							147.5			10

1				108.0 103			108.0 103 2.1 103							0.01 10		4		0.14 0.02 0.16МПа
	b3			768 10	3					10				0.01 10				0.14 0.02 0.16МПа
				768 10			147.5 10
	21			108.0 103		108.0 103				2.1 103		0.11 104						0.14 0.18 0.32МПа
				768 103			147.5 1010
С						b15 11.76 0.15 1.76МПа
						b15 11.76 0.15 1.76МПа
							b14		11.76 0.00 0.00МПа
							b13		11.76 0.16 1.88МПа
							b1	2	11.76 0.32 3.76МПа
	Полное сн жен е предварительного напряжения в напрягаемой
	арматуре
	равно:
	в зоне V
	b b45 b35 b25 b15 9.29 4.47 0.35 1.76 11.65МПа
	в зоне IV					3			2				1		4.70			1.41 0.00 6.11МПа
						3			2				1
	и												b4
				b		b4			b4				b4
	в зоне III					А
				b b23					b13					3.06			1.88 4.94МПа
	в зоне II		б1
							b			b				2	3.76МПа
	Полные величины контролируемых напряжений и усилий в
	проволоке по зонам приведены в таблице 7.																			Таблица 7
																				Таблица 7
	Значения величин контролируемых напряжений и усилий в проволоке

	№ зоны	sp n1					b					( sp n1 )+ b								N

	(сверху										Д									кгс
	(сверху		МПа				МПа				Д									кгс
	вниз)											МПа						2
	вниз)											МПа							кгс/см
																			5
	1			2			3							4					5	6
	I						0.00				1100.00								11209.0	?197
	III						3.76				1103.76								11247.3	2204
			1100																И

	II						4.94				1104.94								11259.3 2207
	IV						6.11				1106.11								11271.3	2209
	V						11.65				1111.65								11327.7	2220

Конструкция стенки резервуара и стеновой панели

Конструкция стенки резервуара показана на рис. 12. По всей высоте стенки располагается кольцевая напрягаемая арматура. Ее количество определяется расчетом (таблица 5). Снаружи напрягаемая арматура защищается торкретбетоном.

При конструировании стенки резервуара необходимо соблюдать требован я к расстоян ю между витками кольцевой арматуры. Для проволочной арматуры, укладываемой при помощи арматурнонавивочной маш ны они следующие:

	S 25мм
С		R 0.38 16 900 45.6см 456мм;
	S 0.5 0.76
	S 800мм
Арм рован	стенки резервуара предварительно напряженной
проволочной арматурой показано на рис. 13а.
Стеновые	ц	ндрических резервуаров имеют две формы
панели
горизонтального сечен я - тип "скорлупа" и плоско-выпуклая (рис.

12). Панелибт па "скорлупа" используются в резервуарах малого диаметра (D < 15 м), а в сооружениях диаметром 15 м и более используются панели плоско-выпуклой формы.

Ширина стеновых панелей принимается кратной b 3.17м или
b	А
	1.57м. В этом случае стенка резервуара образовывается из
2
целого числа панелей.

В рассматриваемом примере, ширинаДпанелей принята равной

b 1.57м. Конструктивный размер ширины панели на 140 мм меньше номинального (рис. 14). В результате, между панелями образуется зазор, заполняемый бетоном, класс которого долженИбыть не ниже класса, принятого для панелей. Для лучшей связи бетона, укладываемого в стык, с бетоном сборных панелей, последние имеют выпуски арматуры, расположенные в шахматном порядке.

Армирование стеновой панели показано на рис. 14.

4.6. Стенка резервуара с предварительно напряженной стержневой арматурой

Определение площади сечения кольцевой напрягаемой

С	арматуры
С
Напрягаемая арматура принята из стали класса А- IV
Характер ст ки арматуры:			19 104
R	590МПа;R 510МПа;E	s	19 104	МПа
s,ser	s	s

электротерм ческ м способом. Стенка обжимается кольцами, каждое

изНатяжен е напрягаемой арматуры производится

которых выполняется из 4-х звеньев. Расположение и конструкция

анкерных упоров опорных уголков показаны на рис. 15, 16. Площадь бсечен я арматуры по прочности

As sb Rs

Для обеспечен я трещиностойкости стенки, площадь сечения арматуры определяем при sb = 1.0 и увеличивается на 30-40 %.

Определение площади сечения арматуры производим по кольцевым растягивающим усилиям (та л. 2). Весь расчет сводим в таблицу 8.

							Таблица 8
	Определение количества кольцевой арматуры
				Д
№ зоны	Nk	R ,	As		s ,	Принято для каждой
(сверху		s			s ,	Принято для каждой
			А1.3 A				зоны
вниз)	кН/пог.м	МПа	мм/пог.м				зоны
1	2	3	4		5		6
I	70.04		137.3		178.5	1¢18 Аs = 254. 5 мм2
11	139.70	510	273.9		356.1	2¢18 Аs, = 509.0 мм2
11!	240.93	510	472.4		614.1	3¢18 Аs, = 763. 5 мм2
IV	247.02		484.4		629.7	3¢18 Аs = 763. 5 мм2
V	75.54		148.1		192.6	1¢18 Аs	, = 254. 5 мм2
						И
	Расчет стенки по образованию трещин

Величина предварительного напряжения арматуры.

sp p Rs,ser

sp p 0.3 Rs,ser

p 30 360l 30 14360.33 30 25.2 55.2МПа

где l - расстояние между наружными гранями упоров (рис. 15, 16)

l 14.13 0.20 14.33м

sp 590 55.2 534.2МПа

sp 0.3 590 55.2 177 55.2 232.2МПа

Принимаем sp

530МПа.

Определение потерь предварительного напряжения арматуры.

Первые потери

n1 3 4

где 3 l1 l2

Es - потери от деформации анкеров.

Длина56520

одного кольца - d 3.14 18 56.52м 56520мм.

Кол чество анкерных упоров для кольца - 4 (рис. 15).

Деформац на од н анкерный упор

способом

l2 1

2мм

2 4 19 104

26,9МПа

Потери от трен я арматуры о поверхность бетона.

4 0 - натяжен е арматуры производится электротермическим

Вторые потери

n1 3 4

26.9 0 26.9МПа

n2 7 8

0.1 sp 20 - потери от релаксации напряжения арматуры.

0.1 530 20 53 20 33МПа

8 30МПа - потери от усадки бетона.

Потери от ползучести бетона.

При определении потерь от ползучести считаем, что натяжение

напрягаемой арматуры производится при проектной прочности

бетона - В15.

23.0 103 МПа

8.5МПа,E

19 104

8.26

23.0

103

Наибольшая площадь арматуры Asp

763.2мм2 .

A A

160 1000 8.26 763.5 166306.5мм2

red

Усилие обжатия

P sp

n1 Asp

530 26.9 763.5 384116.9Н 384.1кН

Напряжения в бетоне

384117

2.31МПа

Ared

166307

2.31

0.27 0.75

8.5

40.4МПа, 1.00 (СНиП, табл. 5, п.9).

9 150 1.00 0.27

Деформация обжатия стыков между блоками.

n Es

где n - ч сло швов конструкции; =

0.3 мм - обжатие стыка; -

количество

длина натяг ваемой арматуры, мм.

Периметр резервуара d 3.14 18 56.52м 56520мм,

шир на панели b

3.14 1.57м

число панелей -2 d 2 18 36 ;

швов - 37.

37 0.3 19 104

37.3МПа

56520

Вторые потери

n2 33 30 40.4 37.3 143.7МПа.

Полные потери

26.9 143.7 170.6МПа 100МПа.

n n1 n2

Расчет стенки по образованию трещин выполняем по условию

Принимаем

N Ncrc

P sp sp

Ncrc P

Asp

где

1 sp

при электротермическом способе натяжения арматуры.

sp 0.5

0.1 (СНиП, п. 1.27)

P 55.2МПа; sp

530МПа;np 4

55.2

0.5

530

0.075 0.1

Принимаем sp 0.1

Тогда sp 1 0.1 0.9

sp n 530 170.6 359.4МПа

Расчет по образованию трещин сводим в таблицу 9.

						Таблица 9
		Проверка условия трещинообразования
	№ зоны	Asp ,	sp sp n ,	Ncrc ,	Nk ,
С						Ncrc Nk ,
	(сверху	мм2	МПа	кН/пог.м	кН/пог.м	Ncrc Nk ,
	вниз)	/пог.м
	1	2	3	4	5	6
	I	254.5		82.33	70.04	82.33 > 70.04
	и
	II	509.0		164.66	139.70	164.66> 139.70
	III	763.5	323.5	247.00	240.93	247. 00 >
	III	763.5	323.5	247.00	240.93	240.93
						240.93
	IV	763.5		247.00	247.02	247.00 =
	IV	763.5		247.00	247.02
		б				247.02
						247.02
	V	254.5		82.33	75.54	82.33 > 75.54
	Вывод: Трещ ностойкость всех расчетных сечений стенки
	обеспечена.		А
			А
		Конструкция стеновой панели и стенки резервуара

Конструкция стеновой панели при использовании стержневой предварительно напряженной арматуры сохраняется такой же, как и при применении проволочной арматуры (рис. 14).

Принцип армирования стенки резервуара также сохраняется. Минимальное расстояние между стержнями (кольцами) по высоте

стенки должно быть не менее S 100мм.

К максимальным расстояниям между стержнями требования такие

же, как и для проволочной арматуры.
S 0.5 0.76	Д
	R;	S 800мм
		И

Армирование стенки резервуара предварительно напряженной стержневой арматурой показано на рис. 136.

4.7. Шарнирно подвижное соединение стенки с днищем Расчетные усилия, действующие в стенке резервуара

СПри шарнирно подвижном соединении сборной цилиндрической

стенки с днищем в основании стенки возникают силы трения (рис. 17). Вел ч на х определяется по формуле

	Qтр N f ;
ила
где N - нормальная с ла; f - коэффициент трения стенки о днище;
(при нал ч	в шве б тумной мастики f = 0.5).
трен	я определяется для двух расчетных случаев:
1. Резервуар не засыпан грунтом (случай - при испытании
б
резервуара).
В этом случае в стенке резервуара от гидростатического давления

воды возн кают кольцевые растягивающие усилия, величина которых определяется по формуле

АNk Nkот 2 m r Qтр 1..

2. Резервуар засыпан грунтом (случай - при эксплуатации резервуара), От давления грунта в стенке резервуара возникают кольцевые

сжимающие усилия. Эти усилия о ычно в расчете не учитываются, так как в резервуаре, заполненном водой, они уменьшают величину кольцевых растягивающих усилийД, а в опорожненном резервуаре воспринимаются бетонным сечением стенки.

Нужно иметь в виду, что от давления грунта (при опорожненном резервуаре) в меридиональной плоскости возникают изгибающие моменты. Обычно их величину определяют, так как их действие требует установки вертикальной арматуры.

	Определение сил трения.
Случай 1 - резервуар не засыпан грунтом.
Нормальные силы определяются от веса покрытия и стенки.
Вес покрытия.		И

Покрытие резервуара выполнено из квадратных в плане панелей (рис. 1). Размер панели в плане 4.5 х 4.5 м. Панель окаймлена по контуру ребрами и опирается непосредственно на колонны.

Толщина плиты - 10 см. Высота ребер - 40 см.

Ширина ребер: на уровне низа плиты - 20 см; по низу - 15 см.

а) Нагрузка от веса железобетонных панелей на 1 м2

0.4

0.1

0.20

0.15

4.5

2500

1.1 0.1 4.5 4.5 4

402кг

;

1.1

4.5 4.5

кг

м2

б) Цементная стяжка - 0.025 2200 1.3 71.5 72

2 ; f

1.3

в) Гидро золяц онный ковер - 10 1.3 13

кг

2 ; f

1.3

Расчетная равномерно распределенная нагрузка по площади покрытия

402 + 72+ 13=487 кг/м .

Давлен е на 1 пог.м. основания стенки от веса покрытия

487

4.5

1096кг

пог.м

1.096

пог.м

Нагрузка от веса

стенки

;

1.1

1.1 0.16

4.8 2500 2112кг

пог.м

Нагрузка от веса торкретной штукатурки

наружной - 40 мм (вариант стержневой арматуры);

внутреннейб- 20 мм;

1.3 0.04 0.02 4.8 2200 824кг

пог.м

;

1.3

итого: 2112 824 2936

кг

2.936т

пог.м

Нормальное усилие от веса покрытия и стенки

N 1.096 2.936

4032кг

пог.м

4.03т

пог.м

Сила трения

2.02т

4.03

0.5

пог.м

тр1

Проверяем условие P

Pmax

тр

2 m

где Pmax - гидростатическое давление у низа стенкиИ; m -

характеристика жесткости стенки.

Указанное ограничение для сил трения объясняется следующими

соображениями. При Qтр Pmax кольцевое растягивающее усилие на

2 m

уровне днища Nk 0 (вытекает из формулы для определения Nk ). При Qтр 2Pmaxm - кольцевое усилие меняет знак. Вместо растяжения - сжатие, что теряет физический смысл.

	Выполняем проверку условия
					Pmax 5.28								тс		м	(таблица 2);
															м
									m 1.08 (стр. 3);
							Pmax						5.28			2.44тс		м	;
							2 m					2 1.08				2.44тс			;
							2 m					2 1.08
		Qтр1	2.02тс		м	2.44				тс			м	- условие удовлетворяется.
					м								м
			Кольцевые растягивающие усилия
	сводим
	Кольцевые растяг вающие усилия с учетом сил трения, определяем
Спо формуле						N		k	N от 2 m r Q
								k			k						тр1		1
	охраняем прежнюю раз ивку стенки на зоны и для каждой зоны
		б
	определяем ус л я.
	Выч слен е ус л й										в та лицу 10.
				А																Таблица 10
		Кольцевые растягивающие усилия с учетом сил трения

	сечения№ сверху( снизу)	h стенки),м	)
	сечения№ сверху( снизу)	h стенки),м	низаотX(стенки																2mrQтр 1
		верха																		Nk
		верха				Nkот ,					m x						Д
		от(				тс											1		Qтр1 2.02
		от(				тс
		x																		тс	кН
																			тс/м	тс	кН
																			тс/м
																			7
	1	2	3			4								5			6		7	8	9
																			И
	I	0.4	4.4			3.96							4.75				0.0003		0.012	3.95	38.75
	II	1.3	3.5			12.87							3.78				-0.0177		-0.695	13.57	133.12
	III	2.3	2.5			22.77							2.70				-0.0608		-2.388	25.16	246.82
	IV	3.3	1.5			32.67							1.62				-0.0059		-0.232	32.90	322.75
	V	4.3	0.5			42.67							0.54				0.4927		19.348	23.32	228.77
		4.8	0.0			47.52							0.00				1.0000		39.269	8.25	80.93

Случай 2 - резервуар засыпан грунтом.

Нормальные силы определяются от веса стенки и полной нагрузки на покрытии (с учетом засыпки грунтом и временной нагрузки).

Вес от засыпки грунтом

1.15 1.0 1700 1955кг	м	2 ; f	1.15 .
	м

Расчетная временная равномерно распределенная нагрузка

1.4 1000

1400кг

2 ; f

1.4.

Итого: 1955 1400 3355кг

2 .

Давление на 1 пог.м. основания стенки

3355

4.5

7481кг

пог.м

7.481т

пог.м

Нормальное усилие от веса стенки и полной нагрузки на покрытие

N2 4.03 7.48 11.51тпог.м;N1

4.03тпог.м.

ила трен я

зги

5.76т

11.51 0.5

пог.м

тр2

Определен е

ающих моментов, действующих в

верт кальной плоскости стенки

Мер д ональный зг

ающий момент в стенке резервуара

определяется по формуле

Qтр2

Максимальный изги ающий момент будет действовать в том

сечении, I где коэффициент 2

удет иметь наибольшее значение.

2max

= 0.3223 (таблица 1).

0.8;x

0.74м (от низа стенки).

Величина " x " можетАбыть определена и по эмпирической формуле

0.6

r 0.6

9 0.16 0.72м

Величина максимального изгибающего момента равна:

Qтр2

2max

5.76

0.3223 1.72тс м

1.08

пог.м

Обращаем внимание, что вычисленный максимальный изгибающий момент по абсолютной величине больше наибольшего момента, возникающего при транспортировке и монтаже панели стенки резервуара

Mmax 1.72тс м M 0.72тс м.

Дальнейший расчет резервуара выполняется аналогично расчету для варианта жесткого соединения стенки с днищем.

Си б А Д

Рис.4.1. Цилиндрический сборный железобетонныйИрезервуар с предварительно напряженной стенкой

Си б А Д И

Рис. 4.2. Соединение стенки резервуара с покрытием и днищем

Си б А Д И

Рис. 4.3. Узел сопряжения цилиндрической стенки с днищем

а) жесткое сопряжение; б) шарнирное сопряжение

Си б

Рис. 4.4. К определениюАкольцевых растягивающих усилий в стенке резервуара Д И

Рис. 4.5. Расчетные схемы стенки резервуара

а) при давлении воды б) при боковом давлении грунта

Си б Рис.А4.6. Раз ивка стенки резервуара на зоны

Д И

Рис. 4.7. Эпюры усилий. а) Кольцевых растягивающих усилий.

б) Изгибающих моментов от давления воды; в) Изгибающих моментов от давления грунта

Си б А Д И

Рис. 4.8. К расчету на транспортные и монтажные воздействия

Си б А Д И

Рис. 4.9. Натяжение высокопрочной проволоки арматурно-навивочной машиной

Си б А Д И

Рис. 4.10. Схема деформаций стенок резервуара в процессе навивки предварительно напряженной арматуры

Си б А Д И

Рис. 4.11. К определению напряжений и усилий, контролируемый при натяжении арматуры

Си б А Д И

Рис. 4.12. Конструкция стенки и панели цилиндрического резервуара

Си

Рис. 4.13.бАрмированиеАстенки цилиндрического резервуара предварительно напряженной арматурой; а) проволочная навивочная арматура; б) стержневая арматура

Д И

Си б А Д И

Рис. 4.14. Армирование стеновой панели

Си б А Д

Рис. 4.15. Расположение анкерных упоров иИопорных уголков

Си

бР с.4.16. Расположение стержневой напрягаемой арматуры детали анкерного упора а - расположение напрягаемой арматуры на

цилиндрической стенке; А6 - арматурная заготовка (одно звено кольца); в - анкерный

упор; 1 - стенка; 2 -напрягаемая стержневая арматура; 3 - анкерный упор; 4 - коротыш большого диаметра; 5 - то же, с нарезкой; 6 - стяжной болт; 7 - упорная

планка.

Д И

Си б РисА. 4.17. К определению силы трения

Д И

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 67 / 107 8 9 10 > Следующая >>>

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]

#
07.01.20218.61 Mб642430.pdf
#
07.01.20218.7 Mб282431.pdf
#
07.01.20218.7 Mб92432.pdf
#
07.01.20218.79 Mб32434.pdf
#
07.01.20218.81 Mб52435.pdf
#
07.01.20218.81 Mб22436.pdf
#
07.01.20218.83 Mб152437.pdf
#
07.01.20218.83 Mб112438.pdf
#
07.01.2021367.88 Кб15244.pdf
#
07.01.20219.02 Mб102440.pdf
#
07.01.20219.02 Mб122441.pdf