- •3. МЕТОДИКА ВЫПОЛНЕНИЯ КУРСОВОЙ РАБОТЫ
- •4.1. Параметры рабочего тела
- •4.1.2. Расчёт теоретически необходимого количества воздуха
- •4.1.3. Расчёт количества горючей смеси
- •4.1.4. Расчёт количества продуктов сгорания
- •4.2. Параметры процесса впуска
- •4.2.2. Потери давления на впуске
- •4.2.3. Давление в конце впуска
- •4.2.4. Коэффициент остаточных газов γr
- •4.3. Параметры процесса сжатия
- •4.3.1. Изменение давления в процессе сжатия
- •4.3.2. Термодинамические параметры конца процесса сжатия Рс и Тс
- •4.4. Параметры процесса сгорания
- •4.5. Параметры процессов расширения и выпуска
- •4.6. Индикаторные параметры рабочего цикла
- •4.8. Основные размеры цилиндра и двигателя
- •4.9. Тепловой баланс двигателя
- •5.1. Построение индикаторной диаграммы
- •5.2. Внешняя скоростная характеристика
- •8. МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ВЫПОЛНЕНИЮ ПРАКТИЧЕСКИХ РАБОТ ПО ДИСЦИПЛИНЕ «РАБОЧИЕ ПРОЦЕССЫ ДВИГАТЕЛЕЙ ВНУТРЕННЕГО СГОРАНИЯ»
- •КОНТРОЛЬНЫЕ ВОПРОСЫ
- •Библиографический список
- •Приложение 2
- •Приложение 3
- •Приложение 4
- •Приложение 5
- •Приложение 6
8. МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ВЫПОЛНЕНИЮ ПРАКТИЧЕСКИХ РАБОТ ПО ДИСЦИПЛИНЕ «РАБОЧИЕ ПРОЦЕССЫ ДВИГАТЕЛЕЙ ВНУТРЕННЕГО СГОРАНИЯ»
Задание на выполнение практических работ выбирается по табл. 1 и 2 в соответствии с двумя последними цифрами зачетной книжки.
По табл. 1 устанавливается прототип проектируемого двигателя (номер варианта соответствует последней цифре шифра).
По табл. 2 в соответствии с вариантом и предпоследней цифрой шифра устанавливаются заданная мощность Nе, кВт (первая строчка в столбце варианта), частота вращения коленчатого вала n, об/мин (вторая строчка в столбце варианта) и степень сжатия ε (третья строчка в столбце варианта).
Исходные величины задания Nе и n даны для номинального режима работы двигателя.
Результаты, полученные по итогам выполнения первой работы, |
|||
|
|
|
И |
являются исходными данными для выполнения следующей и т.д. |
|||
|
|
Практическая работа № 1 |
|
|
П Р МЕТРЫ Р БОЧЕГОДТЕЛА |
||
|
Цели и задачи практической работы |
||
Цели практ ческой ра оты: формирование и закрепление зна- |
|||
|
|
А |
|
н й по разделу «Параметры ра очего тела». |
|
||
Задача – ознаком ться с методикой определения параметров |
|||
свежего заряда продуктов сгорания. |
|
||
В начале расчетов определяются количество и параметры рабо- |
|||
|
б |
|
|
участвующих |
|
|
|
ГОСТами |
|
|
|
чего тела. Для этого наход тся необходимое количество топлива и затем выч сляется кол чество воздуха, требуемого для сгорания 1 кг топлива, после чего будет определено количество продуктов сгора-
ния, |
рабочем процессе, и их параметры |
|
Определение значений параметров рабочего тела начинается с |
выбора показателей и характеристик топлива. Основные физические химические свойства топлива регламентируются соответствующи-
ми |
и ТУ. |
|
В расчетах ориентируются на топливо, используемое в прототипах. |
48
Количество теплоты, получаемое при сжигании 1 кг твердого или жидкого топлива или 1 м3 газообразного топлива, характеризуется теплотой сгорания топлива.
Низшая теплота сгорания топлива Ни , МДж/кг – это количество
теплоты, выделяемое при полном сгорании топлива без учета теплоты |
|
конденсации водяных паров. |
И |
|
Элементарный химический состав – это количественная доля химических элементов, входящих в нефтепродукт, выраженная в массовых долях или процентах.
Для жидких топлив он выражается в единицах массы: |
||
|
Д |
|
|
C + H + O = 1 |
кг, |
где C, H,O – массовые доли углерода, водорода и кислорода в 1 кг |
||
топлива. |
|
|
|
0,870 + 0,126 + 0,004 = 1 кг . |
|
|
б |
|
Для сгорания топлива необходим кислород. Кислород в нашем |
||
случае берется из воздуха и в незначительном количестве из топлива. |
Теоретически нео ходимое количество воздуха L0 , кмоль, или l0 , кг, |
||||||||||||||||||||||
для полного сгорания 1 кг топлива вычисляется по формулам |
||||||||||||||||||||||
ива |
L = |
1 |
|
|
|
|
|
C |
+ |
H |
|
|
O |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
− |
|
|
|
; |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А0,208 12 4 32 |
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
1 |
|
|
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
l0 |
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
C + 8 |
H − O , |
|||||||||
|
|
0,23 |
|
3 |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
где L0 – теорет чески необходимое количество воздуха в кмоль для |
||||||||||||||||||||||
сгорания 1 кг топл |
, кмоль возд./кг топл.; |
l0 |
– теоретически необ- |
|||||||||||||||||||
ходимое количество |
воздуха в |
|
кг |
|
для |
сгорания 1 кг топлива, кг |
возд./кг топл.; 0,208 – объемное содержание кислорода в 1 кмоль |
||||||||||
воздуха; 0,23 – массовое содержание кислорода в 1 кг воздуха. |
||||||||||
СL = |
1 |
|
|
0,870 |
+ |
0,126 |
− |
0,004 |
|
= 0,500 кмоль возд./кг топл; |
|
|
|
|
|
|
|||||
0 |
0,208 |
|
12 |
4 |
|
32 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
49
|
1 |
|
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
l0 = |
|
|
|
|
|
0,870 |
+ 8 0,126 |
− 0,004 = 14,452 |
кг возд./кг топл. |
||||||
|
|
|
|
||||||||||||
|
0,23 |
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Отношение |
действительного |
количества воздуха |
l |
или |
L , |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
||||
В зависимости от режима работы двигателя соотношение воздуха |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
|
|
|
|
|||
и топлива может изменяться. Соответственно при увеличении доли топ- |
|||||||||||||||
лива смесь становится обогащенной, при уменьшении – обедненной: |
|
||||||||||||||
− |
бензиновый карбюраторный двигатель = 0,85…0,96; |
|
|
||||||||||||
− |
бензиновый инжекторный двигатель = 0,96…0,98; |
|
|
||||||||||||
− |
дизель без наддува = 1,3…1,7; |
|
|
|
|
|
|||||||||
− |
дизель с наддувом = 1,5…2,0. |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где α |
|
|
бА |
|
|
масса |
|
па- |
|||||||
ров топлива |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
относи- |
|||||||||
тельно |
|
|
|
|
|
дизелей, |
|||||||||
энергии |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
кмоль/кг: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С |
|
|
|
|
M1 = L0 . |
|
|
|
|
|
При знач тельном недостатке воздуха процесс сгорания протекает медленно, температура процесса невысока, образуются продукты неполного сгорания топлива, заметно снижается количество выделяемой тепловой .
При значительном избытке воздуха большое количество тепла расходуется на нагрев азота и избыточного кислорода. При этом снижаются скорость и температура сгорания, наблюдается перерасход топлива.
M1 = 1,7 0,5 = 0,85 кмоль/кг
50
Количество отдельных компонентов продуктов сгорания при
полном сгорании топлива 1: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
1. |
Водяного пара M H |
O , кмоль H2O /кг топл.: |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M |
|
|
= |
|
H |
; |
|
И |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
H |
O |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
2 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
M |
|
|
|
= |
0,126 |
= 0,063 |
кмоль H |
|
O /кг топл. |
||||||||||||
|
|
|
H |
O |
|
|
2 |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
2. |
Углекислого газа MCO2 , кмоль CO2 /кг топл.: |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M |
|
|
= |
C |
; |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
CO |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
12 |
|
|
|
|
||
|
|
|
MCO |
|
= |
0,870 |
|
= 0,0725 кмоль CO2 /кг топл. |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
б |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
3. |
Азота |
M N |
2 |
, кмоль N2 |
/кг топл.: |
|
|
|||||||||||||||||
и |
M N2 |
= 0,792 L0 ; |
|
|||||||||||||||||||||
|
M N |
2 |
= 0,792 1,7 |
0,5 = 0,6732 кмоль N2 /кг топл. |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4. К слорода |
MO |
2 |
, кмоль O2 /кг топл.: |
|
|
|||||||||||||||||||
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
MO2 |
= 0,208 ( −1) L0 ; |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
MO |
2 |
= 0,208 (1,7 −1) 0,5 = 0,0728 кмоль O2 /кг топл. |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
51
Общее количество продуктов сгорания M2 , кмоль пр. сг./кг топл.,
при полном сгорании топлива |
1 рассчитывается по формуле: |
|||||
M2 = MCO |
+ MH |
O + MN |
2 |
+ MO |
2 |
; |
2 |
2 |
|
|
И |
||
|
|
|
|
|
|
|
M2 = 0,0725 + 0,063 + 0,6732 + 0,0728 = 0,8815 кмоль пр. сг./кг топл. |
||||||
При сгорании жидкого топлива объем продуктов сгорания все- |
||||||
гда больше объема горючей смеси, |
хотя масса продуктов сгорания |
|||||
|
|
Д |
||||
остается равной сумме масс воздуха и топлива до сгорания. |
||||||
Относительное изменение объема при сгорании горючей смеси |
||||||
характеризуется коэффициентом молекулярного |
изменения свежей |
смеси 0 , который представляет собой отношение количества про- |
|||||||||||||
дуктов сгорания к количеству горючей смеси до сгорания: |
|||||||||||||
|
|
|
А |
||||||||||
|
|
|
|
|
= M |
|
= |
M2 |
; |
||||
|
|
|
|
0 |
|
|
|
0 |
|
M1 |
|||
|
б |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
= M |
|
= |
0,8815 |
= 1,037 . |
||||||
|
|
0 |
|
|
0 |
|
|
0,85 |
|
|
|||
ли |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Практическая работа № 2 |
||||||||||||
С |
ПАРАМЕТРЫ ПРОЦЕССА ВПУСКА |
||||||||||||
Цели задачи практической работы |
|||||||||||||
|
Це практ ческой работы: формирование и закрепление зна- н й по разделу «Параметры процесса впуска».
Задача – ознакомиться с методикой определения параметров свежего заряда в конце процесса наполнения.
Плотность рабочего тела (заряда) на впуске.
Значение параметров заряда на впуске вычисляется исходя из значений температуры и давления окружающего воздуха по формуле:
52
|
|
|
|
= |
P 106 |
|
|||||
|
|
|
k |
|
|
, |
|
|
|||
|
|
k |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
RB Tk |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
||||||
где |
k |
– плотность рабочего тела (заряда) на впуске, кг/м3; P – дав- |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k |
|
ление заряда на впуске, МПа; Tk |
– температура заряда на впуске, К; |
||||||||||
RB – удельная газовая постоянная воздуха, RB =287 Дж/(кг·град). |
|||||||||||
|
У двигателей с наддувом без интеркуллера (охладителя воздуха) |
||||||||||
температура Tk , К, зависит от давления наддува и вычисляется по |
|||||||||||
формуле: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
nk −1 |
|
|||
|
|
|
|
|
nk |
|
|
||||
|
|
T = T |
|
Pk |
|
|
|
|
, |
||
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
k |
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P0 |
|
|
|
|
|
где T0 - температура окружающей среды, К; P0 - давление окружаю-
щей среды, МПа; n |
k |
- показатель политропы сжатия воздуха в нагне- |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
|
тателе с охлаждаемым корпусом, nk =1,65. |
|
|
|
||||||||||||||||
Давление наддувочного воздуха Pk |
принимают в зависимости от |
||||||||||||||||||
степени наддува, при среднем наддуве Pk |
=(1,5…2,2)· P0 . |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,65−1 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
0,15 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
1,65 |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
Tk |
= 293 |
|
|
|
|
= 344 К; |
|
||||||||
|
|
|
|
0,1 |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
А |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
0,15 |
106 |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
k |
= |
|
|
|
|
|
= 1,52 кг/м3. |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
287 |
344 |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
В результате нал чия газодинамического сопротивления во |
|||||||||||||||||||
впускной с стеме |
|
затухания скорости движения заряда в цилиндре |
|||||||||||||||||
про сходят потери давлен я на впуске. Их определяют из уравнения |
|||||||||||||||||||
Бернул |
: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ли |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
P = ( 2 + |
|
) |
вп2 |
|
|
|
10−6 , |
|
|||||||
|
|
|
|
вп |
|
k |
|
||||||||||||
|
|
|
|
a |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
где Pa |
– потери давления на впуске, МПа; |
– коэффициент затуха- |
|||||||||||||||||
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ния скорости движения воздуха в сечении цилиндра; вп – коэффици-
53
ент сопротивления впускной системы, отнесенный к наиболее узкому ее сечению; вп – средняя скорость потока воздуха в наименьшем се-
чении впускной системы, м/с. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
В современных автомобильных двигателях на номинальном ре- |
||||||||||||||||
жиме ( 2 + |
вп |
)=2,5…4. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Скорость свежего заряда вп , м/с, в проходном сечении клапана |
||||||||||||||||
определяют по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
= 0,05433 S |
|
n |
|
|
Fп |
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
вп |
|
|
п |
Д |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
N |
|
fкл |
|
|
|
|
|||
где S |
п |
– ход поршня, м; |
F – площадь поршня, м2; f |
кл |
– проходное |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
сечение впускного клапана, м2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
Отношение площади поршня к проходному сечению впускного |
||||||||||||||||
клапана принимают: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Fn /fкл = 6…9 – для дизельных двигателей; |
|
|
|
|||||||||||||
|
Fn /fкл = 4…6 – для бензиновых двигателей. |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
вп |
= 0,05433 0,125 2300 6,0 = 93,7 м/с; |
|
|||||||||||
|
|
|
|
P |
= 2,7 |
93,72 |
1,52 10−6 = 0,018 МПа. |
|
|||||||||
Коэффициент |
|
|
|
r |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
а |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Давлен е в конце впускаАP , МПа, определяет количество рабо- |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
чего тела, поступающего в цилиндр, находится по формуле |
|||||||||||||||||
С |
|
|
|
Pа |
= Pk − Pa |
; |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Pa = 0,15 − 0,018 = 0,132 МПа.
остаточных газов .
Этот коэффициент характеризует качество очистки цилиндра от продуктов сгорания и влияет на количество остаточных газов M r в ци-
линдре от предыдущего рабочего процесса, вычисляется по формуле
54
|
r = |
Tk + T |
|
Pr |
, |
|
|
||
|
Tr |
|
|
Pa − Pr |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где T – температура подогрева свежего заряда, К; |
Tr – температура |
||||||||
остаточных газов, К; |
Pr – давление остаточных газов, МПа. |
||||||||
|
|
Mr = r M1 |
|
И |
|||||
|
|
|
|
|
|||||
Для дизельных |
двигателей |
с |
|
наддувом |
T |
= -5…+10 °C, |
|||
r |
|
|
|
|
|
Д |
|||
Tr =600…900 К. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При определении расчетов давление остаточных газов Pr , МПа, для двигателей с газовой турбиной на выпуске определяется на осно-
ве статистических данных: |
А |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
||||||
|
|
Pr = (0,75...1,0) Pk ; |
|
|
||||||
|
|
Pr = 0,75 0,15 = 0,11 МПа ; |
|
|||||||
|
= |
344 +10 |
|
|
0,11 |
|
|
= 0,030 |
; |
|
|
|
0,132 |
− 0,11 |
|||||||
|
|
700 |
14,8 |
|
|
|||||
точки |
= 0,030 0,85 = 0,0255 . |
|
||||||||
|
|
Mr |
|
Температура в конце впуска Ta . |
|||||||
Ta , К, определяется на основании баланса теплоты по линии |
|||||||
С |
|
|
|
|
|
|
|
впуска на |
нд каторной д аграмме, при движении поршня от верхней |
||||||
мертвой |
|
(бВМТ) н жней мертвой точке (НМТ), и после преоб- |
|||||
разован й |
допущен й рассчитывается по формуле |
||||||
|
|
|
T = |
Tk + T + r Tr |
; |
||
|
|
|
a |
1 + r |
|||
|
|
|
|
|
|||
|
|
T = |
344 +10 + 0,030 700 |
= 364 К. |
|||
|
|
|
|||||
|
|
a |
1 |
+ 0,030 |
|
|
|
|
|
|
|
|
55
Коэффициент наполнения V .
Коэффициент наполнения представляет собой отношение действительного количества свежего заряда, поступившего в цилиндр, к теоретическому количеству, которое могло бы разместиться в рабо-
чем объеме цилиндра при той же температуре и давлении, при кото- |
|||||||||||
рой поступил свежий заряд: |
|
|
|
|
|
|
И |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
Gд |
= |
Vд |
= |
Mд |
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
V |
G0 |
V0 |
|
M0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
где Gд , Vд , Mд – действительное количество свежего заряда, посту- |
|||||||||||
пившего в цилиндр в процессе впуска, кг, м3, моль; G |
, V , |
M |
0 |
– тео- |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0 |
|
|
ретическое количество свежего заряда, Дкоторое могло бы разместиться в рабочем объеме цилиндра при той же температуре и давлении, при которых поступил свежий заряд, кг, м3, моль.
Коэффициент наполнения вычисляется по формуле
|
|
|
V |
= |
|
|
Tk |
|
1 |
|
1 |
( Pa − Pr ) ; |
|
|
|
|
|
Tk + T |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
−1 Pk |
|
||||
|
|
|
б |
|
|
|
|||||||
|
|
= |
344 |
|
|
1 |
|
1 |
(14,8 0,132 − 0,11) = 0,87 . |
||||
|
V |
|
344 +10 |
|
|
14,8 −1 |
|
0,15 |
|
|
|
||
ли |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
ПрактическаяАработа № 3 |
|||||||||
С |
ПАРАМЕТРЫ ПРОЦЕССА СЖАТИЯ |
||||||||||||
|
Цели |
|
задачи практической работы |
||||||||||
|
|
|
|
||||||||||
Це |
практической работы: формирование и закрепление зна- |
||||||||||||
ний по разделу «Параметры процесса сжатия». |
|||||||||||||
Задача – ознакомиться с методикой определения параметров |
|||||||||||||
свежего заряда в конце процесса сжатия. |
|
||||||||||||
Термодинамические параметры конца процесса сжатия Pc и Tc . |
|||||||||||||
Pc |
и Tc |
зависят от параметров начала сжатия Pa и Ta показателя |
политропы сжатия n1, а также от конструкции параметра рассчитыва-
56
емого двигателя . Давление Pс , МПа, конца сжатия вычисляется по формуле
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P = P n1 ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
c |
|
|
|
a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P |
|
= 0,132 14,81,37 |
= 5,30 МПа . |
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Температура Tc , К, конца сжатия рассчитывается по формуле |
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T = T n1 −1; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
c |
|
|
|
|
V t0кДж |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
T |
|
= 364 14,81,37−1 = 987 К . |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
c |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Теплоемкость свежего заряда для двигателей, |
работающих на |
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
А |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
жидком топливе, принимают равной теплоемкости воздуха без учета |
|||||||||||||||||||||||||
влияния паров топлива. Теплоемкость продуктов сгоранияИопределя- |
|||||||||||||||||||||||||
ют как теплоемкость смеси газов. Теплоемкость рабочей смеси явля- |
|||||||||||||||||||||||||
ется теплоемкостью свежей смеси и остаточных газов. |
|
|
|
||||||||||||||||||||||
V t |
|
мобильная |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
Средняя |
|
|
|
|
|
|
теплоемкость при постоянном объеме в |
||||||||||||||||||
конце сжатия для свежей смеси (mc )tc , |
|
/кмоль·град, определяет- |
|||||||||||||||||||||||
ся по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
)tc = 20,6 + 2,638 10−3 |
t |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
(mc |
c |
, |
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
V t |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где tc = Tc − 273 = 987 − 273 = 714 °C. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
tc |
= 20,6 + 2,638 10 |
−3 |
714 |
= 22,484 |
кДж/кмоль·град . |
|
|||||||||||||||||||
(mc ) |
0 |
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для остаточных газов средняя мобильная теплоемкость (mc" |
)tc , |
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V |
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
кДж/(кмоль·град), находится по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
С |
(mc'' |
)tc |
= |
1 |
[M |
|
|
|
(mc'' |
)tc + M |
|
|
|
|
|||||||||||
|
CO2 |
H2O |
|
|
|||||||||||||||||||||
V |
t0 |
|
|
|
M2 |
|
|
|
VCO2 |
t |
0 |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
(mc" |
2O |
)tc |
|
+ M |
N 2 |
(mc" |
)tc + M |
O2 |
(mc" |
)tc ], |
|
||||||||||||||
|
|
VH |
t |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
VN 2 |
t |
|
|
|
|
VO2 t |
0 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
57
где (mcV" )ttc0 – средние мольные теплоемкости отдельных компонентов продуктов сгорания в интервале температур от 0 до 1500 °C.
|
|
|
|
|
(mc" |
)tc |
= |
|
1 |
|
[0,0725 38,710 + 0,063 28,780 + |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
V |
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0,8815 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
+ 0,6732 22,183 + 0,0728 23,816] = |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 24,149кДж /(кмоль град) |
|
|
||||||||||||
Для рабочей смеси (свежая смесь + остаточные газы) средняя |
|||||||||||||||||||||||
мобильная теплоемкость |
|
(mc ' |
)tc |
, кДж/кмоль·град, |
|
определяется по |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V |
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
формуле |
|
|
(mc' |
)tc = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(mc" |
)tc |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
(mc |
)tc |
+ |
|
|
, |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
r |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
V |
t |
1 + r |
|
V |
t |
|
|
V |
t |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
0 |
|
|
|
|
0 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
t |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
|
(mc ' |
)c |
= |
|
|
22,484 + 0,030 24,149 = 22,533 к |
ж/кмоль·град . |
|||||||||||||||||
|
|
|
|||||||||||||||||||||
V |
t |
0 |
1 |
+ 0,030 |
|
Практическая работаД№ 4 |
|||||||||||||||||
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
ПАРАМЕТРЫ ПРОЦЕССА СГОР НИЯ |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
Цели |
|
задачи практической работы |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А |
|
|
|
|
СупрощенияЦели практбческой ра оты: формирование и закрепление зна- н й по разделу «Параметры процесса сжатия».
Задача – ознаком ться с методикой определения параметров рабочего тела в конце процесса сгорания.
Процесс сгоран я рассчитывают с целью определения температуры Tz и давления Pz в конце сгорания.
Для термодинамических расчетов принимают следующее допущение: процесс сгорания у дизелей происходит при V =const и P =const, это значит, что часть теплоты подводится при постоянном объеме, часть – при постоянном давлении.
В процессе сгорания горючая смесь сгорает и ее количество M1 (кмоль гор. см./кг топл.) превращается в количество продуктов сгора-
58
ния |
M2 |
(кмоль пр. |
сг./кг топл.), отличающееся на величину |
M |
|
|||||||||||||||||||||||||
(кмоль см./кг топл.). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
Относительное изменение объема при сгорании характеризуется |
|
||||||||||||||||||||||||||||
коэффициентом молекулярного изменения горючей смеси. |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
Действительный коэффициент молекулярного изменения рабо- |
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
|
||||||
чей смеси есть отношение общего количества молей газов после сго- |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
рания к числу молей до сгорания, рассчитывается по формуле: |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
0 + r ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 + r |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
= |
1,037 + 0,030 |
|
= |
1,036 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 + 0,030 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Теплота сгорания рабочей смеси |
H раб.см. , к |
ж/кмоль раб. |
см., |
|
|||||||||||||||||||||||||
для дизельных двигателей 1 определяется по формуле |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
раб |
|
Hи |
|
|
|
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
H |
.см |
|
= |
M1 |
|
(1 |
+ r ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
H |
|
|
= |
42500 |
|
|
|
= 48544 кДж/кмоль раб. см. |
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
раб.см. |
|
|
+ MO |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
при |
|
|
(mc"VO |
|
)tz ], |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
0,85 (1 |
+ 0,030) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А |
|
|
сгорания |
|
" t z |
, |
|
||||||||||||||
|
Средняя мольная теплоемкость |
|
продуктов |
|
(mcV )t |
0 |
|
|||||||||||||||||||||||
кДж/кмоль·град, |
|
|
полном сгорании топлива 1 рассчитывается |
|
||||||||||||||||||||||||||
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
(mc" |
)tz |
= 1 [M |
CO2 |
(mc" |
)tz |
+ M |
H2O |
(mc" |
)tz + M |
N2 |
|
(mc" |
)tz |
+ |
||||||||||||||||
V |
t0 |
M2 |
|
|
|
VCO2 t |
0 |
|
|
|
|
|
VH 2O |
t |
0 |
|
VN 2 |
t |
0 |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
2 |
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где (mc" |
)t z |
– средние мольные теплоемкости отдельных компонентов |
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
V |
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
продуктов сгорания в интервале температур от 1500 до 2800 °C.
59
|
|
|
|
|
|
(mc" |
)tz = |
1 |
|
|
[0,0725 (39,123 + 0,003349 t |
|
) + 0,063 |
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z |
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V |
t |
0,8815 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(26,670 + 0,004438 tz ) + 0,6732 (21,951 + 0,001457 |
tz ) + |
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ 0,0728 (23,723 + 0,001550 |
tz )] = 0,00183 tz + |
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ 23,847кДж / кмоль град |
И |
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
Температура Tz определяется на основании первого закона тер- |
|
|||||||||||||||||||||||||||
модинамики и в конце видимого процесса сгорания расчетное урав- |
|
||||||||||||||||||||||||||||||
нение для дизельного двигателя выглядит следующим образом: |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
H |
|
|
|
+ |
(mc' |
)tc + 8,315 |
t |
|
+ 22700 ( − ) = |
(mc" |
)tz |
t |
|
, |
|||||||||||||||
|
z |
|
|
|
раб.см. |
|
|
V |
t0 |
|
|
|
|
|
|
|
c |
|
|
|
|
|
|
p |
t0 |
|
z |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(mc" |
)t z |
|
|
|
|
|
А |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
где |
|
|
|
|
– |
теплоемкость |
|
при |
постоянном |
давлении, |
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
p |
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(mc" |
)t z |
= (mc" |
)t z + 8,315 ; |
|
z |
– коэффициент использования теплоты |
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
p |
t0 |
|
|
V |
t0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
на участке видимого сгорания, z =0,70…0,88; |
– степень повыше- |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
ния давления, =1,4…2,2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
Значение z повышается за счет сокращенияДпотерь теплоты от |
|
|||||||||||||||||||||||||||
газов в стенки, |
вы ора рациональной формы камеры сгорания, умень- |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
допустимыми |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
шения догорания в процессе расширения и выбора коэффициента , |
|
||||||||||||||||||||||||||||||
обеспечивающего увеличение скорости сгорания рабочей смеси. Вели- |
|
||||||||||||||||||||||||||||||
ч на z зав с т также от скоростного и нагрузочного режимов работы |
|
||||||||||||||||||||||||||||||
дв гателя |
, как прав ло, уменьшается при их снижении. |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
Значен е для д |
зелей устанавливается в основном в зависи- |
|
||||||||||||||||||||||||||
Сz |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
мости от кол чества топл ва, подаваемого в цилиндр, |
формы камеры |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
сгоран я |
способа смесеобразования. На величину также оказыва- |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
ет вл ян е пер од задержк |
воспламенения топлива, |
с увеличением |
|
||||||||||||||||||||||||||||
которого степень повышения давления растет. Величина ограничи- |
|
||||||||||||||||||||||||||||||
вается |
|
|
|
|
|
значениями температур и давления в конце ви- |
|
||||||||||||||||||||||||
димого процесса сгорания. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
В уравнение сгорания входят две неизвестные величины: темпе- |
|
|||||||||||||||||||||||||||
ратура в конце видимого сгорания tz |
и теплоемкость продуктов сго- |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
рания |
|
|
при |
|
постоянном |
объеме |
|
(mc" |
)t z |
или |
постоянном |
давлении |
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V |
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(mc" |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
t |
|
|
при той же температуре t |
|
. При определении теплоемкости по |
|
|||||||||||||||||||||||||
) |
|
|
z |
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
p |
t |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
60
приближенным формулам уравнение сгорания после подстановки в нее числовых значений всех параметров и последующих преобразований принимает вид квадратного уравнения:
0,70 48544 + 22,533 + 8,315 1,6 714 + 22700 (1,6 −1,036) = |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
|
|
|
|
= 1,036 ((0,00183 tz + 23,847 ) |
+ |
8,315) tz ; |
|||||||||||
|
|
|
|
0,001896 t 2 |
+ 33,320 t |
z |
− 72371 = 0 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
z |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
откуда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
t |
|
= |
− 33,320 + 33,320 2 + 4 0,001896 |
72371 |
= 1955 °C; |
||||||||||||
z |
|
|
|
2 |
0,001896 |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
А |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Tz = tz + 273 ; |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
Tz = 1955 + 273 = 2228 К. |
|
|||||||||||
|
|
|
|
б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Давление конца сгорания дизельных двигателей Pz , МПа, опре- |
|||||||||||||||||
деляется по формуле |
|
|
|
|
|
|
Д |
||||||||||
и |
|
|
|
Pz = Pc ; |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
Pz = 1,6 |
5,30 = 8,48 МПа . |
|
||||||||||
Степень предвар тельного расширения определяется по формуле |
|||||||||||||||||
С |
|
|
|
|
|
= |
Tz |
; |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
c |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
1,036 2228 |
|
= 1,46 . |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
1,6 |
987 |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
61
Практическая работа № 5
ПАРАМЕТРЫ ПРОЦЕССОВ РАСШИРЕНИЯ И ВЫПУСКА
Цели и задачи практической работы
Цели практической работы: формирование и закрепление знаний по разделу «Параметры процессов расширения и выпуска».
Задача – ознакомиться с методикой определения параметров рабочего тела в конце процессов расширения и выпуска.
Тепловая энергия топлива в процессе расширения преобразуется в механическую работу.
Как и при рассмотрении процесса сжатия, допускают, что расширение протекает по политропе с переменным показателем n2 . Но
для упрощения расчетов показатель политропы расширения прини-
мают постоянным на протяжении всего процесса. |
И |
|
|
Величина среднего показателя политропы расширения n2 уста- |
|
навливается в зависимости от частоты вращения коленчатого вала |
|
двигателя, интенсивности охлаждения, коэффициента использования |
|
теплоты на линии видимого сгорания и коэффициента избытка возду- |
|
Д |
|
ха. Величина n2 также может ыть оценена с учетом вышеперечис- |
|
ленных факторов, исходя из значения среднего показателя адиабаты |
расширения k2 , которое определяется по номограмме.
Степень последующего расширения вычисляется по формуле |
||||||
|
А |
|||||
|
|
|
= |
|
; |
|
|
|
|
||||
|
б |
|
||||
|
|
|
||||
|
= |
14,8 |
= 10,14 . |
|||
|
|
1,46 |
|
|||
|
|
|
|
|
||
При=1,7; =10,14 и Tz =2228 К значение k2 =1,278, отсюда |
||||||
С |
n2 k2 = 1,278 . |
|||||
|
|
|
|
|
|
62
Давление конца расширения Pb , МПа, определяется по формуле
|
|
|
|
|
|
|
|
P = |
|
Pz |
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b |
|
|
|
|
n2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
||||||
|
Pb = |
8,48 |
|
|
|
|
|
= 0,439 МПа. |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
10,141,278 |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Температура конца расширения T b , К определяется по формуле |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Tb = |
|
|
|
|
|
Tz |
Д |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n2 −1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2228 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
А |
|
|||||||||||||||||||||||||
|
Tb = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 1170 |
К. |
|
||||||||||||
|
|
|
|
10,141,278−1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
Проверим принятую ранее температуру остаточных газов Tr , К: |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
T = |
|
|
|
|
|
Tb |
|
|
|
; |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
r |
|
|
|
|
|
|
Pb |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Pr |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Tr = |
|
|
1170 |
|
|
|
|
= 738 |
К. |
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
3 |
|
0,439 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
С |
|
|
|
|
|
0,110 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Выполн мбпроверку пр нятой ранее температуры остаточных газов: |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
Tr |
= 100 |
|
(Tr |
|
− Tr |
) |
|
|
; |
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Tr |
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
(738 − 700) |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
T |
= 100 |
|
= 5,43 %. |
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
r |
|
|
|
|
|
|
|
|
700 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расхождение между принятой величиной и рассчитанной по формуле составляет 5,43%, что является допустимым.
63
Практическая работа № 6
ИНДИКАТОРНЫЕ И ЭФФЕКТИВНЫЕ ПОКАЗАТЕЛИ РАБОЧЕГО ЦИКЛА
по разделу «Индикаторные и эффективные показатели рабочего цикла».
Цели и задачи практической работы Цели практической работы: формирование и закреплениеИзнаний
Задача |
– |
ознакомиться |
с |
методикой |
определения |
|
|
|
Д |
|
итндикаторных и эффективных показателей рабочего цикла.
Все показатели, которые имеют место внутри цилиндра, назы-
вают индикаторными.
Двигатель внутреннего сгорания характеризуется следующими |
|
индикаторными показателями рабочего цикла: среднее индикаторное |
|
c |
А |
давление, индикаторный коэффициент полезного действия (КПД), |
|
индикаторный удельный расход топлива и др. |
Средним индикаторным давлением цикла называется условное, постоянное по величине избыточное давление рабочего тела, которое, действуя на поршень в течение такта расширения, совершает работу, равную работе цикла.
Среднее теоретическое индикаторное давление для дизельного
двигателя P' , МПа, определяется по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P' = |
P |
|
|
|
|
1 − |
1 |
|
|
+ ( −1) |
− |
1 |
|
1 − |
1 |
|
; |
|||
|
|
|
|
n |
|
−1 |
|
|
n −1 |
|
||||||||||
i |
−1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
n2 −1 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
n1 −1 |
1 |
|
|
' |
|
5,3 |
|
|
|
1,6 1,46 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|||||||
Pi |
= |
|
б |
|
|
+ 1,6 (1,46 −1)− |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
14,8 |
−1 |
[ |
1,278 |
−1 |
1 |
− |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
10,141,278−1 |
|
|||||||||||||
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
С |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
− |
|
|
|
|
1 − |
|
|
1,37−1 |
] = 1,160МПа. |
|||||||
|
|
|
|
1,37 −1 |
|
|
|
|
14,8 |
|
|
|
|
|||||||
реднее индикаторное давление |
Pi , |
МПа, рассчитывается по |
||||||||||||||||||
формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
' |
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Pi = Pi |
|
|
64
где – коэффициент полноты индикаторной диаграммы, для дизель-
ных двигателей = 0,92 0,95 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Pi |
= 0,95 1,160 = 1,102 МПа. |
И |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Под индикаторным КПД понимается доля теплотворной спо- |
||||||||||||||
собности топлива, используемая для осуществления индикаторной |
||||||||||||||
работы цикла. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Индикаторный КПД i определяется по формуле |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
||||
|
|
|
|
i = |
|
|
Pi l0 |
|
, |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
Hи k V |
|
||||||
|
|
= |
1,102 14,452 1,7 |
= 0,482 . |
|
|||||||||
|
i |
|
|
А |
|
|||||||||
|
|
|
|
42,50 |
1,52 0,87 |
|
|
|
||||||
Индикаторный удельный расход топлива gi , г/кВт·ч, рассчиты- |
||||||||||||||
|
работы |
|
|
|
|
|
|
|||||||
вается по формуле: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
g |
|
= |
3600 |
; |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
i |
|
|
|
Hи i |
|
|
|
||
показатели |
|
|
3600 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
gi = |
|
|
|
= 176 |
|
г/кВт·ч. |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
С |
|
|
42,50 0,482 |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Эффект вные показатели двигателя. |
|
|||||||||||||
Все |
|
|
|
двигателя, снимаемые с коленчатого ва- |
ла, называют эффект вными. То есть эффективные показатели - это нд каторные вычетом потерь: механических в КШМ, на приведение в действие вспомогательных механизмов и на совершение про-
цессов впуска-выпуска.
реднее давление механических потерь Pм , МПа, приближенно можно определить по формуле
Pм = А + В п.ср ,
65
где А и В – эмпирические коэффициенты, A = 0,089 ; B = 0,0118 ;п.ср – средняя скорость поршня, предварительно принимаемая в со-
ответствии с конструкцией и типом двигателя, м/с.
Средняя скорость поршня п.ср , м/с, рассчитывается по формуле
|
|
|
|
= |
Sп nN |
; |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
п.ср |
|
|
104 3 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
= |
125 2300 |
|
= 9,6 м/с; |
|
|||||||
|
п.ср |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
104 3 |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
Pм = 0,089 + 0,0118 9,6 = 0,202 МПа. |
|||||||||||||
Среднее давление механических потерь Pм |
подсчитывается по |
|||||||||||||
приведенным формулам без учета качества применяемых масел, по- |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
верхностей трения, наддува и теплового состояния двигателя. |
||||||||||||||
Поэтому полученное |
значение |
Pм , прежде |
чем принимать в |
|||||||||||
дальнейшие расчеты, |
|
|
|
|
|
критически оценить. |
||||||||
Среднее эффективное давление |
Pе , МПа, – |
это отношение эф- |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
||
фективной ра оты на коленчатом валу двигателя к единице рабочего |
||||||||||||||
объема цилиндра, определяется по среднему индикаторному давле- |
||||||||||||||
нию по формуле |
АP = P − P ; |
|
||||||||||||
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
е |
|
|
i |
|
м |
|
||||
|
Pе |
= 1,102 − 0,202 = 0,9 МПа. |
|
|||||||||||
|
необходимо |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Механ ческ й КПД м |
представляет собой отношение среднего |
|||||||||||||
эффект вного давлен я к |
ндикаторному, определяется по формуле |
|||||||||||||
и |
|
|
|
|
= |
|
Pе |
; |
|
|||||
С |
|
|
|
м |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Pi |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
= |
0,9 |
= 0,817 . |
|
|||||||||
|
|
|
||||||||||||
|
|
м |
1,102 |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
66
Эффективный КПД е – это отношение количества теплоты, эк-
вивалентной полезной работе на коленчатом валу двигателя, к общему количеству теплоты, внесенной в двигатель с топливом. Связь между эффективным и механическим КПД вычисляется по формуле
|
|
е = м i ; |
И |
||||||||
|
|
|
|||||||||
|
e |
= 0,817 0,482 = 0,394 . |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
||
Эффективный удельный расход топлива ge |
, г/кВт·ч, определя- |
||||||||||
ется по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
g |
|
= |
3600 |
; |
|
||||
|
|
|
|
e |
|
|
Hи |
е |
|
||
|
|
А |
|
||||||||
|
ge = |
3600 |
|
= 215 г/кВт·ч. |
|||||||
|
42,50 |
0,394 |
|
|
|
|
|||||
|
б |
|
|
|
|
|
|||||
Часовой расход топлива |
GТ , кг/ч, находится по формуле |
||||||||||
|
|
G |
= g |
e |
N |
e |
10−3 ; |
|
|||
|
|
Т |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
G = 215 187 10−3 = 42,8 кг/ч. |
|
|||||||||
|
T |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Основные размеры ц линдра и двигателя. |
|
||||||||||
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
По эффект вной мощности, частоте вращения коленчатого вала |
|||||||||||
эффект вному давлен ю находят литраж двигателя, рабочий объем |
ц л ндра д аметр ц л ндра.
Л траж дв гателя Vл , л, определяется по формуле |
||||||||
и |
|
V |
|
= |
30 N e(max ) |
; |
||
|
|
Л |
Pe nN |
|||||
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|||
V |
|
= |
30 4 187 |
= 10,84 л. |
||||
Л |
0,9 2300 |
|||||||
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
67
Рабочий объем цилиндра Vh , л, вычисляется по формуле
Vh = ViЛ ;
V = |
10,84 |
= 1,81 л. |
|
||
h |
6 |
|
|
|
|
Диаметр цилиндра D , мм, рассчитывается по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
D = 100 |
|
4 Vh |
|
; |
|
И |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 1,81 |
|
|
|
|
|||||||
|
D = 100 |
|
135,82 |
мм. |
||||||||||||||||
|
3,14 1,25 |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
А |
|
|||||||||||
Окончательно принимаем |
D |
= 140 мм, S |
= 125 мм. |
|||||||||||||||||
По окончательно принятым значениям S и D определяются ос- |
||||||||||||||||||||
новные параметры и показатели двигателя. |
|
|
|
|||||||||||||||||
Площадь поршня |
F |
|
, мм2, рассчитываетсяДпо формуле |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F = |
D2 |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
; |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
п |
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
F = |
3,14 140 2 |
= 15386 мм2. |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
п |
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
траж дв гателя |
|
VЛ , л, вычисляется по формуле |
||||||||||||||||||
Ли |
|
|
|
V |
= |
D2 S i |
; |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
Л |
|
|
4 |
106 |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
С |
V |
|
= |
3,14 140 2 125 6 |
= 11,54 л. |
|
||||||||||||||
Л |
|
|
|
4 106 |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
68
Эффективная мощность Ne , кВт, определяется по формуле (61)
|
|
|
|
|
N |
|
= |
|
Pe n VЛ |
; |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
e |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
30 |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
N |
|
= |
0,9 2300 11,54 |
= 199 кВт. |
|
||||||||||||||||||
e |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
30 4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Расчетный крутящий момент Me , Н·м, находится по формуле |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
M |
|
|
= |
|
3 104 |
|
|
|
N |
e |
; |
И |
||||||
|
|
|
|
|
e |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
M |
|
= |
|
3 104 |
|
|
199 |
|
= 826,64 Н·м. |
||||||||||||||
e |
|
|
3,14 |
|
2300 |
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Часовой расход топлива GТ , кг/ч, вычисляется по формуле |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
G = N |
e |
g |
e |
10−3 ; |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
T |
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
G = 199 215 10−3 = 42,8 кг/ч. |
|
||||||||||||||||||||||
|
T |
|
|
|
А |
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
Практическая работа № 7 |
|
||||||||||||||||||||||
ВНЕШНИЙ ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС ДВИГАТЕЛЯ |
|||||||||||||||||||||||
б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
Цели |
|
|
задачи практической работы |
||||||||||||||||||||
Цели практической работы: формирование и закрепление зна- |
|||||||||||||||||||||||
ний поВнешнийразделу « |
тепловой баланс двигателя». |
||||||||||||||||||||||
Задача – ознакомиться с методикой определения распределения |
|||||||||||||||||||||||
тепловой энергии топлива, сгоревшего в цилиндре двигателя, на по- |
|||||||||||||||||||||||
лезную работу и тепловые потери. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
При сгорании топлива в цилиндре двигателя выделяется тепло, |
|||||||||||||||||||||||
Скоторое не может полностью преобразоваться в полезную работу. |
69
Термодинамический КПД t всегда меньше единицы из-за передачи
части тепла холодному источнику.
Кроме того, в реальном двигателе потери тепла возникают еще и из-за трения, теплообмена, неполноты сгорания и других причин. В результате эффективный КПД е цикла уменьшается по сравнению с
термическим t .
Распределение тепловой энергии топлива, сгоревшего в цилиндре двигателя, на полезную работу и тепловые потери характеризуется внешним тепловым балансом. При помощи теплового баланса
м |
|
|
Дж |
в |
|
можно установить степень совершенства использования тепловой |
|||||
энергии в двигателе и наметить пути устранения причин, понижаю- |
|||||
щих экономичность двигателя. |
|
|
|
||
|
Уравнение внешнего теплового баланса в общем виде выглядит |
||||
следующим образом, Дж/с: |
|
И |
|||
|
|
Q = Qe + Qм + Qв + Qr + Qнс + Qs , |
|||
где Q |
– общее количество теплоты, выделенное при сгорании топлива, |
||||
|
|
б |
|
|
|
Дж/с; Qe – теплота, эквивалентная полезной работе топлива, Дж/с; |
|||||
Q – теплота, эквивалентная механическим потерям, |
/с; Q – тепло- |
||||
та, передаваемая охлаждающей жидкости, Дж/с; Qr |
– теплота, унесен- |
сгорания |
|
|
|
|
|
|
|
ная с отраб тавшими газами, Дж/с; Qнс – теплота, потерянная из-за не- |
|||||||
полноты |
топлива, Дж/с; Qs – неучтенные потери теплоты. |
||||||
Общее кол чество теплотыАрассчитывается по формуле, Дж/с: |
|||||||
С |
|
|
Q = |
H u GT |
; |
|
|
|
|
|
|
||||
|
3,6 |
|
|
||||
|
|
|
|
||||
|
Q = |
|
42500 42,8 |
= 505278 |
Дж/с. |
||
|
|
|
|||||
|
|
3,6 |
|
|
|
|
|
Теплота, эквивалентная полезной работе топлива, определяется |
|||||||
по формуле, Дж/с: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Qe = 1000 Ne ; |
|
|||
|
Qe |
= 1000 199 = 199000 |
Дж/с. |
70
Теплота, эквивалентная механическим потерям, вычисляется по формуле, Дж/с:
|
Qм = 1000 (Ni − Ne ); |
|
|
|
И |
||
Qм = 1000 (243,7 −199) = 44700 |
|
|
|
||||
Дж/с. |
|||||||
Теплота, передаваемая охлаждающей жидкости, определяется |
|||||||
по формуле, Дж/с: |
Д |
||||||
|
|||||||
Q = |
с i D1+2 m nm (H |
u |
− H |
u |
) |
, |
|
|
|
|
|
|
|
||
в |
Hи |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А |
|
|
|
|
||
где с – коэффициент пропорциональности для четырехтактных дви- |
|||||||
гателей, с = 0,45 0,53 ; |
i – число цилиндров; D – диаметр цилиндра, |
см; n – частота вращения коленчатого вала, об/мин; m – показатель |
|||||||||
степени для четырехтактных двигателей для карбюраторных двигате- |
|||||||||
|
|
|
б |
|
|
|
|
||
лей: m = |
0,65; для двигателей с впрыском бензина: m = 0,64 при |
||||||||
n = 4000 |
об/мин; |
m = 0,66 при n = 7000 |
об/мин; m = |
0,65 при |
|||||
n = 8000 об/мин. Для дизелей ( ез наддува m = 0,67; с наддувом m = 0,68). |
|||||||||
Количество теплоты, потерянное вследствие неполного сгора- |
|||||||||
лива |
|
|
|
|
|
||||
ния топ |
|
из-за недостатка кислорода (только при < 1) |
|
||||||
С |
|
Hu =119950·(1 – )∙L0 кДж/кг; |
|
||||||
Q = |
0,45 |
6 |
14,01+ 2 0,67 2300 0,67 (42500 |
− 0) |
= 136525 |
Дж/с. |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|||
в |
|
|
|
|
1,7 42500 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Теплота, унесенная с отработавшими газами, определяется как разность между теплотой, унесенной с отработавшими газами, и теплотой, внесенной свежим зарядом, находится по формуле, Дж/с:
Qr = G3,T6 M2 (mcv )tt0r + 8,315 tr − M1 (mcv )tt0k + 8,315 tk ,
71
где (mcv )tt0r – теплоемкость отработавших газов, определяется мето-
|
дом |
|
интерполяции |
|
|
|
по |
табл. |
|
|
3.8, |
|
3.9 |
[2]; |
|||||||
|
tr = Tr − 273 = 700 − 273 = 427 |
|
°C, |
(mcv )t20 – теплоемкость свежего за- |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
ряда, |
|
вычисляется |
по |
|
табл. 3.6 |
[2] |
столбец |
«Воздух»; |
||||||||||||
|
t0 = tk = Tk − 273 = 344 − 273 = 71°C. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
Q |
|
= |
42,8 |
0,8815 23,127 + 8,315 427 − 0,85 20,816 + 8,315 71 = |
||||||||||||||||
r |
|
||||||||||||||||||||
|
|
3,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Дж |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 119801 Дж / с. |
|
|
|
|
|
||||
|
Теплота, потерянная из-за неполноты сгорания топлива, опреде- |
||||||||||||||||||||
|
ляется по формуле, Дж/с: |
|
А |
|
И |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Qнс |
= |
Hu GT |
, |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q = |
|
0 35,426 |
= 0 |
|
/с. |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
б |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
нс |
|
|
|
|
3,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Неучтенные потери теплоты рассчитываются по формуле |
||||||||||||||||||||
|
оставляющие |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
Qs |
= Q − (Qе + Qм + Qв + Qr + Qнс ); |
|
|
||||||||||||
|
|
Qs = 505278 − (199000 + 44700 +136525 +119801 ) = 5252 Дж/с. |
|||||||||||||||||||
|
Результаты расчётов сводим в табл. 1. |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 1 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Тепловой баланс двигателя |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
теплового баланса |
|
Количество теплоты, Дж/с |
|
|
% |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
Qe |
|
|
|
|
|
|
|
|
199 000 |
|
|
|
39,38 |
|||
|
|
|
|
|
Qm |
|
|
|
|
|
|
|
|
44 700 |
|
|
|
8,85 |
|||
|
|
|
|
|
Qв |
|
|
|
|
|
|
|
|
136 525 |
|
|
|
27,02 |
|||
|
|
|
|
|
Qr |
|
|
|
|
|
|
|
|
119 801 |
|
|
|
23,71 |
|||
|
|
|
|
|
QS |
|
|
|
|
|
|
|
|
5252 |
|
|
|
|
1,04 |
||
|
|
|
|
|
Q |
|
|
|
|
|
|
|
|
505 278 |
|
|
|
100,00 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
72
Практическая работа № 8
ПОСТРОЕНИЕ ИНДИКАТОРНОЙ ДИАГРАММЫ
Цели и задачи практической работы
-давление в процессе впуска постоянноДи равноИдавлению в конце впуска;
-давления в процессеАсжатия и расширения изменяются поSS б
и |
AB = |
125 |
|
=114 мм . |
||||||
С |
|
|
1,1 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Отрезок OA, мм, соответствует объему камеры сгорания, нахо- |
||||||||||
д тся по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
OA = |
|
|
AB |
; |
|||
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
−1 |
||
|
OA = |
|
114 |
|
|
|
= 8,26 мм . |
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
14,8 −1 |
Отрезок z1 − z , мм, для дизелей, работающих по циклу со смешанным подводом теплоты, определяется по формуле
73
z1 − z = OA ( −1);
z1 − z = 8,26 (1,46 −1) = 3,80 мм .
Максимальная высота |
|
диаграммы, мм, отображающая точку |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
z – конец процесса сгорания, вычисляется по формуле |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
z = |
|
Pz |
, |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M P |
Д |
|
где M P – масштаб давлений. |
|
M P = 0,05 . |
|
|||||||||||
|
|
|
|
z = |
|
8,48 |
|
|
= 169 мм. |
|
||||
|
|
|
|
0,05 |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
А |
|
|||||||||
Определим в миллиметрах ординаты характерных точек диа- |
||||||||||||||
граммы: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а) |
точка a |
– конец процесса впуска, определяется по формуле |
||||||||||||
|
|
б |
|
Pa |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
a = |
|
M P |
; |
|
||
|
|
|
|
a = |
0,132 |
|
= 2,64 мм . |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
0,05 |
|
|
|
|
|
|
||
б) |
точка с – конец процесса сжатия, находится по формуле |
|||||||||||||
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
с = |
|
Pс |
; |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
M P |
|
|
||||
c = |
|
5,30 |
|
|
= 106 мм . |
|
||||||||
0,05 |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
74
в) |
точка b – конец процесса расширения, определяется по формуле |
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b = |
|
|
|
Pb |
; |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M P |
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
b = |
0,439 |
|
= 8,78 мм . |
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,05 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
г) |
точка r – конец процесса выпуска, вычисляется по формуле |
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
r = |
|
|
|
Pr |
|
; |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M P |
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
r = |
|
0,11 |
|
= 2,2 мм . |
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
0,05 |
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
д) |
P0 |
– атмосферное давление, определяется по формуле |
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P = |
|
|
P0 |
|
|
, |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
M P |
Д |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,1 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
P = |
|
|
|
= 2 мм. |
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0,05 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
аналитическом методе построение политроп сжатия и рас- |
||||||||||||||||||||||||||
ш рен я выч сляется ряд точек для промежуточных объемов, распо- |
|||||||||||||||||||||||||||
ложенных |
между |
Vc |
|
А |
|
||||||||||||||||||||||
|
|
Va |
|
по уравнению политропы сжатия |
|||||||||||||||||||||||
P V n1 = const, между |
V |
z |
и V |
|
|
по уравнению политропы расшире- |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
н я P V |
n2 |
= const |
. Для политропы сжатия это означает, что |
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
P V n1 |
= P V n1 |
, |
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
x |
|
|
x |
|
|
|
|
|
|
|
|
a |
|
|
a |
|
|
|
||
откуда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
При |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n1 |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
Px |
|
= Pa |
|
|
Va |
|
, |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Vx |
|
|
|
|||||||
а для политропы расширения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
С |
|
|
|
Px Vxn2 = Pb Vbn2 , |
|
75
откуда
|
Vb |
n2 |
|
|
|
||
|
|||
Px = Pb |
|
. |
|
Vx |
Отношение |
Va |
изменяется в пределах 1 , |
а отношение |
Vb |
|
|
|
||||
Vx |
И |
||||
Vx |
|||||
для дизельных двигателей в пределах 1 . |
|
|
|
||
При аналитическом методе построения диаграммы определение |
ординат расчетных точек политроп сжатия и расширения удобно про- |
||||||||
водить в табличной форме (табл. 4). В таблице отрезок OB представ- |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
ляет собой объемы цилиндра Va = Vb , выраженные в выбранном мас- |
||||||||
штабе, а OX – объем Vx |
цилиндра в искомой точке, в которой в дан- |
|||||||
ный момент находится поршень также в выбранном масштабе. |
||||||||
Давление, МПа, в произвольно выбранной точке политропы |
||||||||
|
|
А |
||||||
сжатия вычисляется по формуле |
|
|
|
|
||||
|
|
|
OB n1 |
|
||||
|
P = P |
|
|
|
|
; |
||
|
x |
a |
OX |
|
|
|||
|
бM P |
|
||||||
|
|
|
|
|
1,37 |
|
||
|
|
122 |
|
|
||||
|
Px = 0,132 |
|
|
|
|
= 5,295 МПа . |
||
Определим |
|
8,26 |
|
|
|
|||
|
в миллиметрах давление в произвольно выбранной |
|||||||
точке пол тропы сжат я по формуле |
|
|||||||
С |
|
|
P = |
|
Px |
; |
||
|
|
|
|
|||||
|
|
x |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
Px = 5,2950,05 = 106 мм .
76
Давление, МПа, в произвольно выбранной точке политропы
расширения найдем по формуле |
|
|
|
|
|
|
OB n2 |
||
P = P |
|
|
; |
|
|
||||
x b |
OX |
|
|
122 |
1,278 |
И |
||
Px = 0,439 |
|
|
|
= 8,433 МПа. |
|
|
|
||||
|
12,06 |
|
|
|
Определим в миллиметрах давление в произвольно выбранной точке политропы расширения по формуле
|
|
|
|
|
|
|
|
P = |
8,433 |
|
= 169 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
x |
0,05 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
А |
|
|
|
|
|
Таблица 2 |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
Данные политроп сжатия и расширения |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
Политропа сжатия |
|
|
|
|
|
Политропа расширения |
|
|||||||||||||
|
OX , |
|
OB |
б |
|
|
Px |
|
|
OB |
1,278 |
|
|
|
|
Px |
|
||||||||||
|
|
|
1,37 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
OB |
|
Px , |
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
Px , |
|
|
|
|
, |
||
|
мм |
|
OX |
|
|
|
|
|
|
|
M P |
|
|
OX |
|
|
|
|
|
M P |
|
||||||
|
|
|
|
|
OX |
МПа |
|
|
|
|
Д |
|
МПа |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
мм |
|
||
|
1 |
|
2 |
|
|
3 |
|
4 |
|
|
|
5 |
|
|
|
|
6 |
|
7 |
|
8 |
|
|
||||
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
8,26 |
|
14,8 |
|
40,11 |
5,295 |
|
|
106 |
|
|
|
|
– |
|
|
– |
|
|
– |
|
||||||
|
12,06 |
|
10,1 |
|
23,76 |
3,136 |
|
62,72 |
|
|
19,21 |
|
8,433 |
|
169 |
|
|
||||||||||
|
30 |
|
4,1 |
|
|
6,91 |
0,912 |
|
18,24 |
|
|
6,07 |
|
2,665 |
|
53,30 |
|||||||||||
|
45 |
|
2,7 |
|
|
3,90 |
0,515 |
|
10,30 |
|
|
3,56 |
|
1,563 |
|
31,26 |
|||||||||||
|
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
60 |
|
2,0 |
|
|
2,59 |
0,342 |
|
|
6,84 |
|
|
|
2,43 |
|
1,067 |
|
21,34 |
|||||||||
|
75 |
|
1,6 |
|
|
1,90 |
0,251 |
|
|
5,02 |
|
|
|
1,82 |
|
0,799 |
|
15,98 |
|||||||||
|
90 |
|
1,4 |
|
|
1,59 |
0,210 |
|
|
4,20 |
|
|
|
1,54 |
|
0,676 |
|
13,52 |
|||||||||
|
105 |
|
1,2 |
|
|
1,28 |
0,169 |
|
|
3,38 |
|
|
|
1,26 |
|
0,553 |
|
11,06 |
|||||||||
|
122 |
|
1,0 |
|
|
1,00 |
0,132 |
|
|
3 |
|
|
|
|
1,00 |
|
0,439 |
|
8,78 |
|
77
Практическая работа № 9
ВНЕШНЯЯ СКОРОСТНАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА
Цели и задачи практической работы
Цели практической работы: формирование и закрепление знаний по разделу «Внешняя скоростная характеристика».
Задача – ознакомиться с методикой расчёта основных показателей двигателя и построения внешней скоростной характеристики аналитическим методом.
Скоростная характеристика двигателя включает зависимость мощности Ne , момента M e , удельного ge и часового GT расходов
топлива от частоты вращения двигателя ne . Эту характеристику |
||||||||||||||||||
определяют либо при полной подаче топлива (педаль подачи топлива |
||||||||||||||||||
нажата на максимальный ход) – внешняя скоростная характеристика, |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
|
либо при частичных подачах топлива (педаль подачи топлива нахо- |
||||||||||||||||||
дится в промежуточных положениях) – частичные скоростные харак- |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
||||||||
теристики. |
|
|
|
|
|
А |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Внешнюю скоростную характеристику вновь проектируемого |
||||||||||||||||||
двигателя можно построить с достаточной степенью точности по ре- |
||||||||||||||||||
зультатам теплового расчета двигателя, проведенного для одного ре- |
||||||||||||||||||
жима – режима максимальной мощности Nmax |
при nN . |
|||||||||||||||||
Расчет и построение кривых скоростной характеристики в этом |
||||||||||||||||||
случае |
для д |
зельных |
|
|
двигателей |
ведется |
|
в |
интервале от |
|||||||||
nmin = 350 700 до nN |
|
|
/мин. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Расчетные точки вы |
|
раются через определенный интервал ча- |
||||||||||||||||
стоты вращен я дв гателя |
nx . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
об |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
кр вой эффект вной мощности для дизельного двигателя |
|||||||||||||||||
с неразделенными камерами находятся по эмпирической формуле |
||||||||||||||||||
Лейдермана: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Точки |
|
n |
|
|
|
n |
x |
|
n |
x |
2 |
|
||||||
|
|
N |
|
= N |
|
|
|
x |
0,87 |
+ 1,13 |
|
− |
|
|
, |
|||
|
|
ex |
e |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
nN |
|
|
nN |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
nN |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где Nex |
– эффективная мощность в рассчитываемых точках скорост- |
|||||||||||||||||
ной характеристики, кВт; nx – частота вращения коленчатого вала в |
||||||||||||||||||
Срассчитываемых точках скоростной характеристики, об/мин. |
78
|
|
|
|
|
600 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
600 |
|
|
|
600 |
|
|
2 |
|
|||||||||||||||
Nex = 199 |
|
|
0,87 + 1,13 |
|
|
|
|
|
= 56,9 кВт . |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
− |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
2300 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2300 |
|
|
2300 |
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Точки |
|
кривой |
эффективного крутящего |
|
|
момента |
M ex , Н·м, |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
определяются по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M |
|
= |
3 10 |
4 N |
ex |
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ex |
nx |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
M |
|
|
= |
|
3 104 56,9 |
|
= 906 Н·м. |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
ex |
|
|
3,14 600 |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
Значения в расчетных точках среднего эффективного давления |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
pex , МПа, вычисляются по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
pex |
= |
Nex 30 |
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Vл |
nx |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
p |
|
|
|
= |
56,9 30 4 |
|
= 0,986ДМПа. |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
ex |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11,54 600 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
ности |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
gex , г/(кВт·ч), для ди- |
||||||||||||||||||
Удельный эффективный расход топлива |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
зельного дв гателя с неразделенными камерами в искомой точке вы- |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
ч сляется по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
nx |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
||||||||
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
gex |
= geN |
|
|
1,55 −1,55 n |
|
|
+ n |
|
|
|
|
, |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
б |
|
|
|
|
|
|
N |
|
|
|
|
|
N |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
где geN |
– удельный эффективный расход топлива при максимальной |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
мощ |
|
, г/(кВт·ч). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
g |
|
= 215 |
1,55 −1,55 |
|
600 |
+ |
600 |
|
|
|
|
= 261 г/(кВт·ч) |
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
ex |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2300 |
|
|
|
|
2300 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
79
Часовой расход топлива GTx , кг/ч, в искомой точке вычисляется
по формуле
GTx = gex Nex 10−3 ;
G = 261 56,9 10−3 |
= 14,85 кг/ч. |
И |
Tx |
|
|
Для определения коэффициента наполнения V в расчетных точках необходимо задаться законом изменения по частоте вращения.
Значение при n принято в начале теплового расчета.
В дизелях при работе по скоростной характеристике с увеличе-
нием частоты вращения значение несколько увеличивается. Для четырехтактного дизельного двигателя можно принять линейное из-
N Д
|
менение , при этом: |
|
|
|
А |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
n |
min |
|
= (0,7 0,8) n |
N |
; |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
n |
min |
= 0,74 1,7 = 1,26 . |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
б |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
После выбора закона изменения коэффициента избытка воздуха |
||||||||||||||||||||
|
можно определить V в расчетных точках по формуле |
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= pex l0 x gex ; |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
V |
|
|
3600 k |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
= |
0,986 14,452 1,26 261 |
= 0,856 . |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
V |
|
|
|
|
|
|
|
3600 1,52 |
|
|
|
|
|
|
|
||
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Результаты расчетов заносим в табл. 3. |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 3 |
|
|
|
|
|
|
Параметры скоростной характеристики |
|
|
|
|||||||||||||
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
n , |
|
|
|
|
|
|
|
pe , |
V |
|
|
|
|
ge , |
|
GT , |
||||
|
об/мин |
Ne , |
|
|
|
M e , |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
кВт |
|
|
|
Н·м |
|
|
|
|
МПа |
|
|
|
|
г/(кВт·ч) |
|
кг/ч |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
600 |
56,9 |
|
|
|
906 |
|
|
|
|
0,986 |
0,856 |
|
|
1,26 |
|
261 |
|
14,85 |
||
|
1000 |
101,4 |
|
|
|
969 |
|
|
|
|
1,054 |
0,867 |
|
|
1,36 |
|
229 |
|
23,22 |
||
|
1500 |
153,4 |
|
|
|
977 |
|
|
|
|
1,063 |
0,866 |
|
|
1,49 |
|
207 |
|
31,75 |
||
|
2000 |
190,0 |
|
|
|
908 |
|
|
|
|
0,988 |
0,871 |
|
|
1,62 |
|
206 |
|
39,14 |
||
|
2300 |
199,0 |
|
|
|
827 |
|
|
|
|
0,900 |
0,869 |
|
|
1,70 |
|
215 |
|
42,79 |
80