2256
.pdfВкачестве исходных данных для построения процесса кондиционирования на h-d диаграмме принимаются: расчетные параметры на-
ружного tH , hH и внутреннего tB , В воздуха; избытки полной теплотыQП и влаги W; температура удаляемого воздуха tУ .
Впроцессе построения требуется определить параметры характерных точек состояния воздуха, оценить возможность применения рассматриваемого способа кондиционирования воздуха, определить воздухообмен в помещении и количество испарившейся в оросительной камере воды.
Расход приточного воздуха определяется из условий удаления из помещения избытков теплоты и влаги:
GП |
QП |
|
; |
(2.1) |
|
|
|
||||
|
|
hУ hП |
|
||
GП |
W 103 |
|
|||
|
dУ d |
. |
(2.2) |
||
|
|
П |
|
Расход воды для возмещения испарившейся в оросительной камере находится по формуле:
WИ GП dОР dН 10 3. |
(2.3) |
Пример 2.1. Определить расход приточного воздуха и произвести расчет кондиционирования воздуха на основе прямого изоэнтальпийного охлаждения в теплый период года для помещения с тепловыде-
лением QП = 200000 кДж/ч и влаговыделением W = 25 кг/ч. Пара-
метры воздуха внутри помещения: tВ = 27 ОС, В = 60 % . Температура удаляемого воздуха tУ = 29 ОС. Расчетные параметры наружного воз-
духа tН = 32 ОС, hН = 50 кДж/кг.
Решение. При помощи таблиц или h-d-диаграммы для влажного воздуха определяем недостающие параметры: dB = 13,3 г/кг с.в, hВ =
= 61 кДж/кг, dН = 7,0 г/кг с.в, H = 23 % .
Рассчитываем угловой коэффициент, характеризующий изменение состояния воздуха в помещении,
ПОМ QП 200000 8000 кДж/кг.W 25
12
Через точку Н проводим линию hН = const (см. рис. 2.1, б). Через точку В проводим линию dВ = const, на которой откладываем отрезок ВВ', соответствующий в масштабе температур 1 ОС. Через точку В'
проводим луч процесса ПОМ до пересечения с линией hН = const в точ-
ке ОР с параметрами tОР = 19,5 ОС, hОР = 50 кДж/кг, ОР = 85 % , dОР = 12 г/кг с.в.
Через точку ОР проводим линию dОР = const и откладываем на ней отрезок, соответствующий 1 ОС и получаем точку П с параметрами
tП = 20,5 0С, П = 80 %, dП = 12 г/кг с.в, hП = 51 кДж/кг. Через точку П проводим линию ПОМ до пересечения с изотермой tB и tУ . Определя-
ем параметры точки У: tУ = 29 ОС, hУ = 63,5 кДж/кг, У = 55 %,
dУ = 13,6 г / кг с.в.
Линия ПВУ соответствует процессу изменения состояния воздуха в помещении.
Расход вентиляционного воздуха
GП |
QП |
|
200000 |
16000 кг/ч. |
|
hУ hП |
63,5 51 |
||||
|
|
|
Расход воды для возмещения испарившейся влаги в оросительной камере
WИ GП dОР dН 10 3 16000 12 7 10 3 80 кг/ч.
Задача к курсовой работе. Система кондиционирования воздуха с применением прямого изоэнтальпийного охлаждения.
Определить расход приточного воздуха и произвести расчет кондиционирования воздуха на основе прямого изоэнтальпийного охлаждения в теплый период года для помещения с тепловыделением QП
и влаговыделением W. Параметры воздуха внутри помещения: tВ, В. Температура удаляемого воздуха tУ . Расчетные параметры наружного
воздуха tН , hН .
Таблица 1
|
|
|
Варианты курсовой работы |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Пара- |
|
|
|
|
Варианты заданий |
|
|
|
|
|||
метры |
1 |
2 |
3 |
4 |
|
5 |
6 |
|
7 |
8 |
9 |
10 |
QИ, |
170 |
180 |
190 |
200 |
|
210 |
220 |
|
220 |
210 |
200 |
190 |
МДж/ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
W, |
28 |
29 |
30 |
31 |
|
32 |
33 |
|
28 |
29 |
32 |
30 |
|
|
|
|
|
13 |
|
|
|
|
|
|
кг/ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tВ, 0С |
29 |
30 |
30 |
29 |
|
30 |
29 |
|
30 |
29 |
30 |
30 |
В, % |
45 |
50 |
55 |
45 |
|
55 |
55 |
|
55 |
45 |
50 |
55 |
tУ, 0С |
|
Температура удаляемого tУ воздуха выше tВ на 1 ОС |
|
|||||||||
tН, 0С |
34 |
35 |
36 |
34 |
|
35 |
36 |
|
34 |
35 |
36 |
34 |
Н, % |
5 |
6 |
7 |
5 |
|
6 |
7 |
|
5 |
6 |
7 |
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Пара- |
|
|
|
|
Варианты заданий |
|
|
|
|
|||
метры |
11 |
12 |
13 |
14 |
|
15 |
16 |
|
17 |
18 |
19 |
20 |
QИ, |
200 |
210 |
220 |
230 |
|
170 |
180 |
|
190 |
200 |
210 |
230 |
МДж/ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
W, |
33 |
32 |
31 |
30 |
|
29 |
28 |
|
33 |
31 |
29 |
27 |
кг/ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tВ, 0С |
30 |
30 |
29 |
30 |
|
30 |
28 |
|
29 |
30 |
28 |
29 |
В, % |
60 |
55 |
60 |
55 |
|
55 |
55 |
|
50 |
60 |
65 |
70 |
tУ, 0С |
|
Температура удаляемого tУ воздуха выше tВ на 1 ОС |
|
|||||||||
tН, 0С |
35 |
36 |
34 |
35 |
|
36 |
33 |
|
34 |
35 |
36 |
34 |
Н, % |
5 |
5 |
5 |
5 |
|
5 |
5 |
|
5 |
5 |
5 |
5 |
2.2. Системы кондиционирования воздуха с применением прямого изоэнтальпийного охлаждения с байпасированием
На рис. 2.2, а представлена схема прямого изоэнтальпийного охлаждения с частичным байпасированием кондиционируемого воздуха. В схеме часть наружного воздуха GОР обрабатывается в оросительной камере кондиционера до состояния точки ОР. Другая часть воздуха GБ проходит по байпасному (обводному) каналу без обработки.
После смешения общая масса воздуха приобретает состояние, характеризуемое точкой смеси С. В вентиляторе и воздуховоде воздух подогревается на 1 1,5 ОС и в состоянии точки П поступает в помещение, где воспринимает избытки теплоты и влаги и в состоянии точки У удаляется из помещения.
14
|
У |
h |
Н |
tН |
В |
У tУ |
|
|
|
|
hУ |
||||
П |
В |
|
|
|
|||
|
|
|
tB |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
В' |
|
|
|
|
|
|
П |
|
|
GП |
|
|
|
|
|
|
|
ВП2 Н |
ВП1 |
|
|
C |
|
|
|
|
|
|
= 0,9 |
||||
|
|
|
|
|
|||
|
Н |
|
Н Н |
|
OP |
|
= 1 |
C |
|
|
|
|
|||
C |
|
|
|
|
hН = const |
||
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d |
|
|
|
а |
|
|
|
б |
|
|
Рис. 2.2. Схема СКВ (а) и h-d диаграмма (б) с режимом |
прямого |
||||||
изоэнтальпийного охлаждения воздуха с байпасированием |
|
Исходными данными для построения процессов в h-d диаграмме и расчета схемы СКВ являются параметры наружного и внутреннего воздуха, значения тепло- и влагоизбытков.
Расход приточного воздуха определяется по формулам (2.1) и (2.2). Расход воздуха, проходящего через байпас GБ и оросительную камеру GОР , определяют из уравнения материального баланса по влаге:
GБ dH + GOP dOР = GП dC , |
(2.4) |
учитывая, что |
|
GП = GБ + GOP . |
(2.5) |
Из последних уравнений получаем: |
|
GБ = GП (dОР – dC) / (dOР – dH). |
(2.6) |
Расход влаги, испаряющейся в оросительной камере, находится по формуле (2.3).
Пример 2.2. Произвести расчет кондиционирования воздуха (изоэнтальпийное увлажнение) в теплый период года для помещений, в
котором происходят тепловыделения QП = 98000 кДж/ч и влаговыделения W = 20 кг/ч. Параметры воздуха внутри помещения: tВ =
15
= 27 ОС, В = 50 % . Температура удаляемого воздуха tУ = 29 ОС. Расчетные параметры наружного воздуха tН = 33 ОС, hН = 48 кДж/кг.
Решение. При помощи таблиц или h-d-диаграммы для влажного воздуха определяем недостающие параметры: dB = 11,4 г/кг с.в, hВ =
= 56 кДж/кг, dН = 5,7 г/кг с.в, H = 18 % .
Рассчитываем угловой коэффициент, характеризующий изменение состояния воздуха в помещении:
ПОМ QП 98000 4900 кДж/кг.W 20
Построение процесса обработки влажного воздуха в h-d-диаграмме начинаем с нанесения точек В и Н.
Через точку Н проводим линию hH = const до пересечения с кривой
ОР = 90 % в точке ОР. Параметры точки соответствуют состоянию
воздуха после оросительной камеры: tОР = 18 ОС, ОР = 90 %, hОР =
= 48 кДж/кг, dОР = 11,7 г/кг с.в.
По аналогии с примером 1 находим положение точки В' и прово-
дим линию ПОМ = const до пересечения с линией hH = const и определяем положение точки С. Последняя характеризует параметры воздуха после смешения потоков, проходящих через оросительную камеру и байпасную линию. Энтальпия hС = 48 кДж/кг, dС = 10 г/ кг с.в.
На линии dC = const находим точку П, через которую проводим ли-
нию ПОМ и определяем точки В и У. Энтальпия hУ = 60,4 кДж/кг, hП = = 49 кДж/кг.
Расход вентиляционного воздуха в соответствии с формулой (2.1):
GП |
QП |
|
98000 |
8600 кг/ч. |
|
hУ hП |
60,4 49 |
||||
|
|
|
Расход наружного воздуха, проходящего через байпасную линию, рассчитываем по формуле (2.6):
GБ = GП (dОР – dC) / (dOР – dH) =
= 8600 (11,7 – 10) / (11,7 – 5,7) = 2440 кг/ч.
Расход воздуха, проходящего через оросительное пространство, определяем по формуле (2.5):
16
GOP = GП – GБ = 8600 – 2440 = 6460 кг/ч.
Расход воды для возмещения испарившейся в оросительной камере составит
WИ GОР dОР dН 10 3 6460 11,7 - 5,7 10 3 38,8 кг/ч.
Задача к курсовой работе. Система кондиционирования воздуха с применением прямого изоэнтальпийного охлаждения с байпасированием.
Выполнить расчет кондиционирования воздуха (изоэнтальпийное увлажнение) в теплый период года для помещений, в котором происходят тепловыделения QП и влаговыделения W. Параметры воздуха внутри помещения: tВ , В . Температура удаляемого воздуха tУ . Расчетные параметры наружного воздуха tН , hН .
Варианты задачи представлены в табл. 1.
3. КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА НА ОСНОВЕ ПРИМЕНЕНИЯ ВНЕШНИХ ИСТОЧНИКОВ ХОЛОДА В ТЕПЛЫЙ ПЕРИОД ГОДА
Если с помощью испарительного охлаждения не удается достичь требуемых параметров воздуха или когда их отклонение в течение периода работы системы превышает допустимые значения, а также при технико-экономической нецелесообразности, то применяют способ обработки воздуха, основанный на использовании внешних источников холода.
При проектировании СКВ необходимо стремиться к достижению минимального количества приточного воздуха GП , которое в то же время должно удовлетворять следующим требованиям:
1)обеспечивать требуемую санитарную норму подачи воздуха на одного человека;
2)компенсировать воздух, удаляемый вытяжной вентиляцией и используемый на технологические нужды;
3)поддерживать избыточное давление в кондиционируемом помещении.
17
3.1.Прямоточная система кондиционирования воздуха
сиспользованием воды от внешних источников холодоснабжения
На рис. 3.1, а представлена принципиальная схема прямоточной СКВ. Установка включает воздухонагреватель первой ступени ВП1 (в теплый период не работает), оросительную камеру ОК, воздухоподогреватель второй ступени ВП2. В оросительную камеру подается вода с температурой до 6 ОС, получаемая от источников холодоснабжения.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
|
h |
|
|
Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
П |
|
В |
|
|
|
|
|
|
|
|
tН |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
tУ |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
GП |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ВП1 |
|
tB |
В |
|
||||
|
|
|
|
|
ВП2 ОК |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
В' |
= 0,9 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
П |
|
|||
|
|
|
|
|
|
О |
О |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
Н Н |
|
|
= 1 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
O |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d
Охлажденная вода
а |
б |
Рис. 3.1. Схема (а) и h-d-диаграмма (б) изменения состояния воздуха в прямоточной СКВ с использованием воды от внешних источников холодоснабжения
Расход холода для осуществления процесса охлаждения и осушки воздуха определяется по формуле
QОХЛ = GП (hH – hО).
Расход влаги, конденсирующейся на поверхности капель воды в оросительной камере, составляет
18
WК = GП (dH – dO) 10-3.
Пример 3.1. Определить количество приточного воздуха для по-
мещения с избытками теплоты QП = 270000 кДж/ч и влаги W = = 36 кг/ч. Параметры воздуха в помещении: tВ = 24 ОС; В = 60 %; dВ = = 13,3 г/кг с.в; hВ = 53 кДж/кг. Параметры наружного воздуха: tН =
= 32 ОС; Н = 55 %; hН = 73,5 кДж/кг; dН = 16,4 г/кг с.в. Температура удаляемого воздуха tУ = 25 0С.
Решение. Определяем угловой коэффициент линии процесса изменения состояния воздуха:
ПОМ = QП / W = 270000 / 36 = 7500 кДж/кг.
Построение процесса на h-d диаграмме начинаем с нанесения точек Н и В. Находим на линии dВ = const положение точки В', полагая подогрев воздуха в вентиляторе и воздуховоде t = 1 ОС. Через точку
В' проводим линию ПОМ до пересечения с кривой О = 90 % в точке
О: tО = 15,5 ОС; О = 90 %, hО = 40 кДж/кг, dО = 9,7 г/кг с.в.
Находим параметры точки П на диаграмме полагая, что tП = tО + 1 ОС:
tП = 15,5 + 1 = 16,5 ОС.
Параметры точки П: tП = 16,5 ОС; dП = 9,7 г/кг с.в; = 83 %; hП =
= 41 |
кДж/кг. |
|
Через точку П проводим линию ПОМ |
до пересечения с изотермой |
|
tУ и получаем точку У. Ее параметры |
tУ = 25 ОС; У = 57 %; hУ = |
|
= 55 |
кДж/кг; dУ = 11,7 г/кг с.в. |
|
Расход приточного воздуха составляет
GП = QП / (hУ – hП) = 270000 / (55 – 41) = 19300 кг/ч
или
GП = W 103 /(dУ – dП) = 36 103 / (11,7 – 9,7) = 18000 кг/ч.
Погрешности в определении GП по энтальпии и влагосодержанию находятся в пределах погрешности построения диаграммы (5-6 %).
Расход холода на охлаждение и осушку воздуха
QОХЛ = GП (hН – hО) = 19300 (73,5 – 40) = 64700 кДж/ч.
19
Расход влаги, конденсирующейся из воздуха в оросительной каме-
ре,
WК = GП (dН – dО) 10-3 = 19300 (16,4 – 9,7) 10-3 = 129 кг/ч.
Задача к курсовой работе. Прямоточная система кондиционирования воздуха с использованием воды от внешних источников холодоснабжения.
Определить количество приточного воздуха для помещения с избытками теплоты QП и влаги W . Параметры воздуха в помеще-
нии: tВ ; В ; dВ ; hВ . Параметры наружного воздуха: tН ; Н ; hН ; dН. Температура удаляемого воздуха tУ = 25 0С. Температура удаляемого
tУ воздуха выше tВ на 1 ОС.
Таблица 2
|
|
|
Варианты курсовой работы |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Пара- |
|
|
|
|
Варианты |
|
|
|
|
|
метры |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
QИ, |
200 |
210 |
220 |
230 |
170 |
180 |
190 |
200 |
210 |
230 |
МДж/ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
W, |
33 |
32 |
31 |
30 |
29 |
28 |
33 |
31 |
29 |
27 |
кг/ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tВ,0С |
23 |
24 |
25 |
23 |
24 |
25 |
21 |
22 |
23 |
24 |
В, % |
55 |
57 |
60 |
62 |
55 |
57 |
60 |
62 |
55 |
57 |
tН, 0С |
33 |
33 |
34 |
30 |
31 |
32 |
33 |
34 |
33 |
34 |
Н, % |
60 |
55 |
57 |
59 |
60 |
62 |
55 |
57 |
58 |
59 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Пара- |
|
|
|
|
Варианты |
|
|
|
|
|
метры |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
19 |
20 |
QИ, |
170 |
180 |
190 |
200 |
210 |
220 |
220 |
210 |
200 |
190 |
МДж/ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
W, |
28 |
29 |
30 |
31 |
32 |
33 |
28 |
29 |
32 |
30 |
кг/ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tВ,0С |
24 |
25 |
23 |
24 |
25 |
21 |
22 |
23 |
24 |
25 |
В, % |
57 |
60 |
62 |
55 |
57 |
55 |
57 |
60 |
62 |
55 |
tН, 0С |
34 |
30 |
31 |
32 |
33 |
33 |
33 |
34 |
30 |
31 |
Н, % |
57 |
59 |
60 |
62 |
55 |
60 |
55 |
57 |
59 |
60 |
20
3.2. Системы кондиционирования воздуха с применением первой рециркуляции
Анализ формул (2.1) и (2.2) показывает, что расход приточного воздуха GП зависит от допустимого перепада параметров внутреннего и приточного воздуха. В большинстве случаев воздухообмен, обеспечивающий удаление избытков теплоты и влаги, оказывается больше минимально необходимого расхода наружного воздуха из условия са- нитарно-гигиенических норм. Все это позволяет снизить затраты энергии на обработку приточного воздуха, применяя рециркуляцию удаляемого воздуха.
На рис. 3.2, а представлена принципиальная схема СКВ с первой рециркуляцией для режима теплого периода. Рециркуляционный воздух может подмешиваться к наружному перед воздухонагревателем ВП1 либо за ним.
П |
У |
|
|
h |
|
С |
H |
В |
|
|
У’ |
||||
|
|
|
|
У |
|
|
|
GП |
|
|
У’ |
В |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
ВП2 ОК |
|
ВП1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
П |
|
|
= 0,95 |
О |
О |
C |
C Н |
O |
|
|
= 1 |
d
б
а
Рис. 3.2. Схема (а) и h-d диаграмма (б) изменения состояния воздуха в СКВ с применением первой рециркуляции для режима теплого периода
Пример. 3.2. Определить количество приточного воздуха для по-
мещения с избытками теплоты QП = 250000 кДж/ч и влаги W = = 35 кг/ч и рассчитать процесс кондиционирования воздуха с приме-
21