- •ВВЕДЕНИЕ
- •Примеры расчета
- •Контрольные задания
- •Вопросы и задания к разделу 1
- •Раздел 2. ОЦЕНКА УСЛОВИЙ СПУСКА СТОЧНЫХ ВОД В ВОДОЁМЫ
- •Примеры расчета
- •Контрольные задания
- •Вопросы к разделу 2
- •Библиографический список
- •Приложение 1
- •Приложение 2
- •Приложение 3
- •Приложение 4
- •Приложение 5
- •Приложение 6
- •Приложение 7
- •Приложение 8
- •Приложение 9
- •Приложение 10
- •Приложение 11
- •Приложение 12
- •Приложение 13
- •Приложение 14
- •Приложение 15
Министерство науки и высшего образования Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования
«Сибирский государственный автомобильно-дорожный университет (СибАДИ)»
О.В. Плешакова
ОЦЕНКА ВЫБРОСОВ И СБРОСОВ В АТМОСФЕРУ И ГИДРОСФЕРУ
Учебно-методическое пособие
Омск • 2018
УДК 502.3:7Н:577.4 ББК 28.081:38.711
П38
Согласно 436-ФЗ от 29.12.2010 «О защите детей от информации, причиняющей вред их здоровью и развитию» данная продукция маркировке не подлежит.
Рецензент
канд. хим. наук, доц. Е.Г. Бобренко (ФГБОУ ВО ОмГАУ им. П.А.Столыпина)
СибАДИИмеет интерактивное оглавление в виде закладок.
Работа утверждена редакционно-издательским советом СибАДИ в качест-
ве учебно-метод ческого пособия.
Плешакова, Ольга Владимировна.
П38 Оценка выбросов с росов в атмосферу и гидросферу [Электронный ре-
сурс] : учебно-метод ческое посо ие / О.В. Плешакова. – Электрон. дан. – Омск :
СибАДИ, 2018. – URL: http://bek.sibadi.org/cgi-bin/irbis64r plus/cgiirbis 64 ft.exe. - Режим доступа: для автор зованных пользователей.
Состо т з двух разделов: «Определение воздействия вредных выбросов в атмосферу» «Оценка условий спуска сточных вод в водоёмы». Приведены задачи, примеры их решения и нео ходимые справочные данные.
Предназначено для изучения курса «Инженерная экология» всех форм обучения направления подготовки акалавриата «Техносферная безопасность».
Подготовлено на кафедре «Техносферная и экологическая безопасность».
Текстовое (символьное) издание (3,8 МБ)
Системные требования: Intel, 3,4 GHz ; 150 МБ; Windows XP/Visa/7 DVD-ROM; 1 Гб свободного места на жестком диске; программа для чтения pdf-файлов:
Adobe Acrobat Reader; Foxit Reader
Редактор О.А. Соболева Техническая подготовка Н.В. Кенжалинова
Издание первое. Дата подписания к использованию 15.10.2018 Издательско-полиграфический комплекс . 644080, г. Омск, пр. Мира, 5 РИО ИПК СибАДИ. 644080, г. Омск, ул. 2-я Поселковая, 1
ФГБОУ ВО «СибАДИ», 2018
2
ВВЕДЕНИЕ
Развитие промышленности поставило перед человечеством острую проблему охраны окружающей среды и, в частности, защиты атмосферы от загрязнения промышленными выбросами вредных веществ, а также защиты гидросферы от промышленных и коммуналь-
Сно-бытовых стоков [1].
Целью учебно-методического пособия является приобретение студентами навыка выполнения расчетов: рассеяния промышленных
установлен я нормат вно допустимого сброса (НДС), комплексной
выбросов установления предельно допустимых выбросов (ПДВ), видуальнуюиндекса загрязнен я атмосферы (ИЗА), определения условий спуска сточных вод в водоемы и прогнозирования их санитарного состояния,
оценки водоёмов (ИЗВ). ИспользованбАе ндивидуальных заданий для каждого учащегося
с последующ м контролем преподавателем позволяет повысить инди-
акт вность студентов в изучении рассматриваемых во-
просов освоен практических навыков решения конкретных задач.
Раздел 1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВОЗДЕЙСТВИЯ ВРЕДНЫХ ВЫБРОСОВ В ТМОСФЕРУ
Под загрязнением атмосферного воздуха понимают любое изменение его состава и свойств, которое оказывает негативное воздействие
содержанием загрязняющих веществДна небольших территориях (город, промышленный район, сельскохозяйственная зона и т. д.); регио-
на здоровье человека, животных, состояние растений и экосистем.
Загрязнение атмосферы может быть естественным (природным) и антропогенным (вызванным деятельностью человека). В зависимости от масштабов выделяют следующие типы загрязнения атмосферы:
местное (локальное) загрязнение, характеризующеесяИповышенным
нальное загрязнение и глобальное загрязнение, связанное с изменени-
ем состояния атмосферы в целом.
Выбросы в атмосферу бывают организованными и неорганизован-
ными. Организованный промышленный выброс поступает в атмосферу через специально сооружённые газоходы, воздуховоды и трубы, что позволяет применять для очистки от загрязняющих веществ соответствующие установки. Неорганизованный выброс поступает в атмосферу в виде ненаправленных потоков газа в результате нарушений герметично-
3
сти оборудования, отсутствия или неудовлетворительной работы установок отсоса газа в местах загрузки, выгрузки и хранения продукта. Неорганизованные выбросы характерны для очистных сооружений, хвостохранилищ, золоотвалов, участков погрузочно-разгрузочных работ, сливно-наливных эстакад, резервуаров и других объектов[5].
Скарте. В то же время его принимают за точку при описании распространен я загрязняющ х веществ на расстояния порядка диаметра самого города. В этом случае город – площадный источник. Пример линейного сточн ка – автотрасса.
В зависимости от геометрических особенностей источники под-
разделяют на точечные, линейные и площадные. Город (в качестве источника загрязнен я атмосферы) может рассматриваться как точка на
По агрегатному состоянию выбросы вредных веществ в атмосферу класс ф ц руются на: газообразные (диоксид серы, оксиды азота, углерода, углеводороды и др.); жидкие (аэрозоли, кислоты, ще-
, растворы солей |
др.); твердые (органическая и неорганическая |
лочи |
|
пыль, сажа, св нец |
его соединения, смолистые вещества и прочие). |
Газообразные загрязнители и аэрозоли, выбрасываемые в атмо- |
|
сферу через дымовые тру ы, различные вентиляционные устройства в |
|
зависимости от высоты источника выброса подразделяются на высо- |
|
кие (Н > 50 м), средней высоты (Н = 10...50 м), низкие (Н = 2...10 м), |
|
наземные (Н < 2 м). |
|
бА |
|
Степень загрязнения воздуха вблизи некоторого источника вред- |
|
ных выбросов в значительной степени зависит от процессов переноса |
|
и рассеяния вредных примесей в атмосфере. |
|
Рассеивание вредных выбросов – уменьшение концентрации за- |
|
грязнителя атмосферы под воздействием физических причин (потоков |
|
воздуха, диффузии газов и т. д.) по мере удаления от источника вы- |
|
броса. На процесс рассеивания выбросовДсущественное влияние ока- |
|
зывают: состояние атмосферы, расположение предприятий и источни- |
|
ков выбросов, характер местности, физические и химические свойст- |
ва выбрасываемых веществ, высота источникаИ, диаметр устья и т. п. Горизонтальное перемещение примесей определяется в основном скоростью ветра, а вертикальное – распределением температур в вертикальном направлении. Распределение концентрации вредных веществ в атмосфере над факелом организованного высокого источника выброса показано на рис. 1.1 [4].
4
C |
|
|
|
|
ХМi |
|
CМi |
Дымовой |
|
|
|
|
факел |
|
Источник |
|
|
CX |
|
H |
|
|
||
|
|
|
||
С |
|
|
X |
|
|
|
Зона |
||
Зона зованногонеорган загрязнен |
Зонаросапере факела |
Зона |
||
постепенного снижения |
||||
задымления |
||||
уровня загрязнения |
||||
|
||||
|
|
|||
и |
|
|
||
Р с.1.1. Распределение концентрации вредных веществ в атмосфере |
||||
|
|
над факелом |
|
|
По мере удаления от тру ы в направлении распространения вы- |
||||
бросов можно условно выделить три зоны загрязнения атмосферы: |
||||
– переброс факела вы росов, характеризующийся относительно |
||||
невысоким содержанием вредных веществвприземном слое атмосферы; |
||||
– задымление с максимальным содержанием вредных веществ; |
||||
– постепенноебАснижение уровня загрязнения. |
||||
Для осуществления охраны окружающей среды широко использу- |
||||
ются расчётные методы определения воздействия на окружающую среду |
||||
|
|
Д |
сцельюегонормированияиконтроля.
ВРФ действуют нормативы, включающие более 2 500 различных веществ, которые могут содержаться в продуктах питания, воздухе, почве, воде. Они отражены в ГОСТах и санитарных правилах и нормах. Предельно допустимая концентрация (П К) – максимальная концентрация примеси в атмосфере, которая при периодическом воздействии или на протяжении всей жизни человека не оказывает на не-
го вредного воздействия, включая отдаленные последствия, а также на окружающую среду. И
5
Для регулирования выбросов вредных веществ в биосферу используются индивидуальные для каждого вещества и предприятия нормы предельно допустимых выбросов (ПДВ), которые учитывают количество источников, высоту их расположения, распределение выбросов во времени и пространстве и другие факторы.
Примеры расчета
Расчет рассе ван я выбросов от горячего точечного источника
смесиИсточн ком загрязнения атмосферы является труба котельной в г. Пензе высотой 30 м, диаметром устья 1 м, скорость выхода газовоз-
Пр мер 1. Определить величину максимальной приземной кон-
центрац |
( м) загрязняющего вещества, при выбросе газовоздушной |
С |
|
з од ночного точечного источника с круглым устьем, расстоя- |
|
ние xм |
опасную скорость ветра им. |
Исходные данные |
душной смеси 7,06 м/с, её расход 5,54 м3/с, температура выхода газо-
воздушной смеси 160 |
°С. Местность ровная. Массовый выброс диок- |
А |
|
сида азота 4,1 г/с, оксида углерода 11,4 г/с. |
|
Ход решенияб |
|
1. Коэффициент |
для г. Пензы равен 160. Коэффициент F для |
газообразных веществ равен 1. Температура наружного воздуха берется равной средней максимальной температуре наиболее жаркого месяца для г. Пензы и равна 25,3 °С, тогда T = 160 – 25,3 = 134,7 °С.
2. |
Находим параметр f: |
(0,6) |
∙1 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
∙ |
|
|
|
|
|
|||||||||||
3. |
= 10M ∙ |
|
|
|
|
|
|
|
= 10 ∙ |
Д= 0,411. |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
∙∆ |
30 |
|
И |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
∙134,7 |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
Величина V : |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3034,7 |
= 1,9 м/с. |
||||||||||
|
VM = 0,65 ∙ |
1H |
|
= 0,65 ∙ |
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
3 V ∙∆T |
3 |
|
5,54∙1 |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
4. |
Коэффициенты т и п, учитывающие условия выхода газовоз- |
|||||||||||||||||||||
душной cмеси из устья трубы, определяем по формулам: |
|
|
=0,987. |
|||||||||||||||||||
m = |
1 |
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|||
0,67+0,1∙ |
|
+0,34∙ |
3 |
|
|
0,67+0,1∙ |
|
|
|
+0,34∙3 |
|
|
|
|||||||||
f |
f |
|
0,4 |
|
0,4 |
11 |
||||||||||||||||
Так как 0,3 < VM < 2 |
(VM = 1,9), то |
11 |
|
|
|
6
= 0,532∙ −2,13∙ +3,13 =
=0,532∙1,9 − 2,13∙1,9+3,13 =1,003.
5.Максимальную приземную концентрацию находим по формуле
CМ = |
∙ |
∙ |
∙ |
∙ |
|
∙ |
= |
160∙4,1∙1∙0,987∙1∙1 |
= 0,08мг/м . |
|||||||
6. Параметр∙ |
∙∆ |
30 |
∙ 5,54∙134,7 |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
d, необходимый для определения на местности рас- |
||||||||||||
пределен я пр земных концентраций пыли, для 0,5 < VM < 2 находим |
||||||||||||||||
по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
точки5− |
|
|
5− 1 |
|
|
|
||||||||||
|
|
м |
||||||||||||||
С= 4,95∙ ∙. 1+0,28∙ |
|
= 4,95∙1,9∙ 1+0,28∙ |
0,411 = |
|||||||||||||
7. |
= 11,36 |
|
|
|
с максимальной предельной концентрацией |
|||||||||||
|
Расстоян е |
|
|
|||||||||||||
ЗВ от |
|
выброса |
|
|
|
|||||||||||
8. |
Вел ч=на |
опасной∙ ∙ |
= |
4 |
∙11,36∙30 = 341 . |
|||||||||||
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
скорости ветра, когда достигается наи- |
||||||||
большее значение приземной концентрации при 0,5 ≤ VM ≤ 2, |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
uM = VM = 1,9 м/с. |
|
|
|
|||||
Ответ: максимальная приземная концентрация загрязняющих |
||||||||||||||||
ветра иM С |
= 0,08 |
А |
|
|
|
|||||||||||
веществ |
|
|
|
мг/м3, расстояние |
XM = 341 м и опасная скорость |
|||||||||||
|
= 1,9 м/с. |
|
|
|
|
|
|
Д |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Пример 2. Определить величину максимальной приземной концентрации вредного вещества, создаваемой в результате выброса газовоздушной смеси из одиночной дымовой трубы при неблагоприятных метеорологических условиях (НМУ). Расстояние точки максимальной приземной концентрации вещества относительно дымовой трубы, опасную скорость ветра. Завод расположен на горизонтальной площадке в центральной части РФ.
Исходные данные |
|
В трубу поступают дымовые газы от известковой печи с концен- |
|
|
И |
трацией пыли z = 100 мг/м3. Объем отходящих газов V1 = 10 м3/с. Тем- |
пература отходящих газов Тг = 110 °C. Температура окружающего воздуха Тв = 10 °C. Высота трубы H = 60 м. Диаметр устья D = 1 м.
7
Ход решения
1. Определим параметры f и VM, необходимые для расчета безразмерных коэффициентов т и п.
Находим ω0:
|
|
|
|
|
|
|
ω = |
4∙V1 |
= |
4∙10 |
|
=12,74 м/с. |
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
π∙D2 |
3,14∙1 |
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
(12,74) ∙1 |
|
|
|
|
||||||||||||||
2. Наход м параметр f: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
С3. Вел ч = 10M |
|
|
|
∙ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
∙ |
|
∙∆ |
= 10 |
∙ |
60 |
∙100 |
= 0,45. |
|
|
|
|||||||||||||||||||
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
на V : |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
V ∙∆T |
|
|
3 10∙100 |
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
V |
= 0,65 ∙ |
1 |
|
|
|
|
= 0,65 ∙ |
|
|
|
= 1,66 м/с. |
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
M |
|
|
|
|
|
|
|
H |
|
|
|
|
|
|
|
60 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
4. Коэфф ц енты т |
п, учитывающие условия выхода газовоз- |
|||||||||||||||||||||||||||||
душной cмеси |
|
з устья тру ы, определяем по формулам: |
|
=1,12. |
||||||||||||||||||||||||||
m = |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
= 0,67+0,1∙ |
1 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
0,67+0,1∙ |
|
+0,34∙3 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
f |
f |
0,45+0,34∙3 |
0,45 |
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
V |
|
< 2 (V |
|
|
|
= 1,66), то |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Так как 0,3 < M |
|
|
M |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
5. |
|
|
|
|
= 0,532∙ |
|
|
|
|
|
−2,13∙ |
+3,13 = |
|
1,07. |
|
|||||||||||||||
Количество = 0,532∙1,66 |
−2,13∙1,66+3,13 = |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
бпыли,Авыбрасываемой в атмосферу, можно рас- |
||||||||||||||||||||||||||||
считать так: |
|
|
|
|
M = V1·z = 10 · 100 · 10-3 = 1,0 г/с. |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
6. Максимальную приземную концентрацию пыли при НМУ для |
||||||||||||||||||||||||||||||
условий А = 120; F = 2; η = 1 находимДпо формуле |
||||||||||||||||||||||||||||||
CМ = |
∙ ∙ |
∙ |
|
∙ |
|
∙ |
= |
120∙1∙2∙1,12∙1,07∙1 |
|
= 0,008 мг/м . |
||||||||||||||||||||
7. Параметр∙ |
∙∆ |
|
|
|
|
|
|
|
|
60 |
∙ √10∙100 |
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
d, необходимый для определения на местности рас- |
|||||||||||||||||||||||||
пределения приземных концентраций пыли, дляИ0,5 < VM < 2 находим |
||||||||||||||||||||||||||||||
по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
= 4,95∙. |
∙ |
1+0,28∙ |
|
|
|
|
|
= 4,95∙1,66∙ 1+0,28∙ |
|
0,45 |
= |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
= 9,76 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8
8. Расстояние точки с максимальной предельной концентрацией
пыли от точки выброса при F > 2 |
|
|
|||||
|
= |
5 − |
∙ ∙ |
= |
5 −2 |
∙9,76∙60 = 439,2 м. |
|
9. |
4 |
4 |
|||||
|
Величина опасной скорости ветра, когда достигается наи- |
||||||
большее значение приземной концентрации при 0,5 ≤ VM ≤ 2, |
|||||||
|
|
|
uM = VM = 1,66 |
м/с. |
|||
Ответ: макс мальная |
приземная |
концентрация пыли |
|||||
ция |
|
|
|
|
|||
СиM == 0,008 |
|
XM = 439 м, |
опасная скорость ветра |
||||
|
мг/м3, расстояние |
||||||
1,66 м/с. |
|
|
|
|
|
|
|
Пр мер 3. Рассч тайте максимальную приземную концентра- |
|||||||
цию ( |
м) золы, |
вы расываемых ТЭС. Расстояние xм от трубы по оси |
факела, при которой достигается максимальная приземная концентра- , опасную скорость ветра им.
Исходные данные
Высота дымовой тру ы ТЭС в г. Москве Н = 30 м, диаметр устья |
||||||||||||||
|
|
А |
|
|||||||||||
7,2 м, расход газовоздушной смеси 1 148 м3/с, температура выхода га- |
||||||||||||||
зовоздушнойбсмеси 140 °С. Массовый выброс золы 404,4 г/с. |
||||||||||||||
Ход решения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1. Коэффициент |
для г. Москвы равен 140. Коэффициент F для |
|||||||||||||
золы равен 3. Температура наружного воздуха берется равной средней |
||||||||||||||
максимальной температуре наиболее жаркого месяца для г. Москвы |
||||||||||||||
равна 24,5 °С, тогда T = 140 – 24,5 = 115,5 °С. |
|
|
||||||||||||
2. Находим ω0: |
|
|
|
=3,14∙Д148 =2 , м/с. |
||||||||||
|
|
ω0=π4∙∙D12 |
||||||||||||
|
|
|
|
V |
|
4∙1 |
|
|
|
8 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7,2 |
|
|
|
||||||
3. Находим параметр f: |
|
|
||||||||||||
4. |
= 10M ∙ |
|
∙ |
|
= 10 |
∙ |
(28,2) ∙7,2 |
= 3,44. |
||||||
|
∙∆ |
|
120 |
|
|
|||||||||
|
Величина V : |
|
|
|
|
∙115,5И |
||||||||
|
VM = 0,65 ∙ |
3 |
V1∙∆T |
= 0,65 ∙ |
3 |
1 148∙1015,5 |
|
= , |
м/с. |
|||||
|
|
H |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12 |
|
5 49 |
|
5. Коэффициенты т и п, учитывающие условия выхода газовоздушной cмеси из устья трубы, определяем по формулам:
9
m = |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
=0,53. |
|
|||||
0,67+0,1∙ |
|
|
|
+0,34∙ |
3 |
|
|
|
|
0,67+0,1∙ |
|
|
+0,34∙ |
3 |
|
|
|
|||||||||||||||||||||
f |
|
f |
3,4 |
3,4 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
Так как VM > |
|
|
|
M |
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 (V |
= 5,49), то п = 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
6. Максимальную приземную концентрацию находим по формуле |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
CМ = |
|
∙ |
|
∙ |
|
|
∙ |
∙ |
|
|
|
|
∙ |
= |
140∙404,4∙3∙0,53∙1∙1 |
= |
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
∙ |
|
|
|
∙∆ |
|
|
|
|
|
120∙ |
1148∙115,5 |
|
|
|
||||||||||||||||||||
7. |
|
|
= 0,105мг/м |
M. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
Параметр d, для V |
|
> 2 находим по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
точки5 − |
5 −3 |
|
|
5,49∙ |
1+0,28∙ |
|
3,44 = |
|||||||||||||||||||||||||||||||
С= 4,95∙ ∙. 1+0,28∙ |
|
= 4,95∙ |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
8. |
= 25,81 |
|
|
|
|
|
|
с максимальной предельной концентрацией |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
Расстоян е |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
ЗВ от |
|
|
выброса |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
9. Вел ч=на опасной∙ ∙ |
= |
|
|
|
4 |
|
|
∙25,81∙120 = 1 549 м. |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
скорости ветра, когда достигается наи- |
||||||||||||||||||||||
большее значение приземной концентрации при VM > 2, |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
иM = |
|
|
|
|
|
31+0,12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
49 |
|
1+0,12 |
|
3,44 |
|
6 72 |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
∙ |
= 5, |
∙ |
|
|
м/с. |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= , |
|
|
|||||||||||||||||||
Ответ: максимальная приземная концентрация ЗВ |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
иM == 0,105 |
|
|
|
|
|
|
|
|
А |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д0 |
||||||||||||||||
|
|
|
|
мг/м , расстояние XM |
= 1549 м и опасную скорость ветра |
|||||||||||||||||||||||||||||||||
6,72 м/с. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчет коэффициента метеорологического разбавления
Пример 4. В результате реконструкции предприятия планируется снижение выброса элементарного хлора до 86,4Икг в сутки; объем отходящих газов 90 000 м /ч с температурой 40 C; температура окружающего воздуха 30 0C. Предприятие расположено в г. Омске на площадке с уклоном 3%. Для хлора ПДКмp = 0,1 мг/м3. Фоновая концентрация хлора в районе расположения предприятия составляет 10% от ПДК. Рассчитать разовый минимальный коэффициент метеорологического разбавления, есливысотатрубы H= 50 м, а диаметрустья D=1 м.
Исходные данные
Объем отходящих газов V1 = 25 м3/с. Температура отходящих газов Тг = 40 ºC. Температура окружающего воздуха Тв = 30 ºC. Высота трубы H = 50 м. Диаметр устья D = 1 м.
10
Ход решения
1. Определим величину вспомогательного параметра f.
редняя скорость выхода газовоздушной смеси из устьяисточника:
= |
4∙ |
|
= |
4∙25 |
= 32 м/с; |
|
|
|||
∙ |
|
3,14∙1 |
|
|
||||||
С |
∙ |
|
|
|
(32) ∙1 |
м |
||||
= 10 ∙ |
∙∆ |
= 10 ∙ |
50 |
∙10 |
= 41 |
с |
∙ |
. |
||
Поскольку полученное значение f < 100, то дальнейший расчет |
ведем по формулам для нагретых выбросов. |
|
|
||||||||
гическогоСM |
|
|
|
|
|
|||||
2. Рассч таем разовый минимальный коэффициент метеороло- |
||||||||||
разбавлен |
я: |
М = |
|
∙ |
|
∙∆ |
∙ ∙1 000 |
|
||
|
Кр = 1 000∙ |
|
|
. |
||||||
бА |
||||||||||
Для данной местности |
=200 (∙прил∙ |
.2)∙ . ∙ |
∙ |
|||||||
Мощность вы роса: |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
= |
86,4∙10 |
= 1 000 мг/с. |
||||||
Значение |
|
24∙3 600 |
||||||||
|
безразмерного коэффициента, учитывающего скорость |
оседания примеси в атмосферном воздухе F для хлора, составляет 1. Значение безразмерного коэффициента , учитывающего влияние рельефа местности на рассеивание примеси при перепаде высот менее 100 м/км, составляет 0,8. Величина безразмерного коэффициента т:
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
||
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
=Д= 0,4. |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
0,67+0,1∙ |
|
|
+0,34∙ |
|
|
0,67+0,1∙6,3+0,34∙3,5 |
||||||||
|
Для определения безразмерного коэффициента п определим |
||||||||||||||
вспомогательный параметр Vм: |
|
|
|
|
|
И |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
∙∆ |
|
|
|
|
25∙10 |
||||
|
= 0,65∙ |
|
|
= 0,65∙ |
50 |
|
= 0,38 м/с. |
|
|||||||
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
= 0,532∙ |
|
|
−2,13∙ |
+3,13 = |
=2,95. |
||||||
|
Величина |
|
|
|
= 0,532∙0,38 − 2,13∙0,38+3,13 = |
|
|||||||||
|
|
произведения коэффициента временного оседания |
на параметр вытянутости розы ветров (P/P0) для Kp разового равна 1.
11
Вычислим Kp: |
∙ 25∙10∙0,8∙ 1000 |
|||||
|
|
р |
|
50 |
||
3. |
К |
|
= |
200∙1 ∙0,4∙ 2,95∙1 |
= 136000 м /с. |
|
|
Рассчитаем контрольное значение ПДВ для хлора: |
|||||
|
|
|
|
|
ПДВ =10-3∙Кр∙ ПДКмр-Сф = |
|
|
|
|
|
|
минимальный коэффициент метеорологическо- |
|
Ответ: |
разовый = 10 3∙136000∙(0,1− 0,01) = 12,24 г/с. |
|||||
го разбавлен |
я Kp = 136 000 м /с. |
|||||
Контрольное |
ПДВ для хлора: ПДВ = 12,24 г/с. |
|||||
С |
|
|
||||
|
|
|
Расчет минимальной высоты трубы |
Пр мер 5. Завод по производству строительных материалов, |
|||||||||||
расположенный в г. Белгороде, выбрасывает 100 г/м3 цементной пыли |
|||||||||||
в отходящ х газах. Степень очистки 80%. Объем отходящих газов |
|||||||||||
значение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
10 м3/с, перепад высот |
данной местности 50 м на 1 км. |
||||||||||
Требуется рассч тать минимальную высоту трубы с диаметром |
|||||||||||
устья 0,5 м, |
|
|
со людение нормативов ПДК в призем- |
||||||||
ном слое воздуха. Для цемента ПДКмр |
= 0,3 мг/м3. Фоновая концен- |
||||||||||
обеспечивающую |
|
|
|
|
|
||||||
трация 0,1 мг/м3, перепад температур выходящих газов и окружающе- |
|||||||||||
го воздуха 10 0C. |
|
|
Д |
||||||||
Исходные данные |
|
|
|||||||||
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Объем отходящихАгазов V1 = 10 м /с. Концентрация пыли в отхо- |
|||||||||||
дящих газах – 80·103 мг/м3. Перепад температур T = 10 0C. Диаметр |
|||||||||||
устья D = 0,5 м; ПДКмр = 0,3 мг/м3; Сф = 0,1 мг/м3. |
|
|
|||||||||
Ход решения |
|
|
|
|
|
И |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
1. Рассчитаем в первом приближении минимальную высоту трубы: |
|||||||||||
|
|
|
∙ |
∙ |
∙ |
∙ |
|
|
|
⁄ |
|
Значение |
|
8∙V ∙ |
ПДКмр − Сф ∙η |
|
|
|
этапе принима- |
||||
|
безразмерного= |
коэффициента п на данном. |
|||||||||
ем равным 1. Значение коэффициента А для данной местности составля- |
|||||||||||
ет120 (прил.2); Fдля пыли1; =1 при указанном перепадевысот. |
|||||||||||
Вычисляем Н1: |
|
|
|
⁄ |
|
|
|
⁄ |
|
|
|
Н = |
120∙100∙1∙0,5∙1 |
= 375 |
|
= 3,45м. |
|||||||
8∙10∙(0,3− 0,1) |
|
|
|
12
2.По найденному значению H1 рассчитаем параметр VH1:
∙10∙0,5
=1,3∙ = 1,3∙ 3,45 = 1,89м/с.
Поскольку VH1 < 2 м/с, уточним высоту трубы: |
|
||||||
|
|
|
|
+1 |
|
|
|
Для этого по |
найденной величине V |
рассчитаем безразмерный |
|||||
|
Н = Н ∙ |
|
H1 . |
|
|||
коэфф ц ент п: |
|
|
−2,13∙ |
+3,13 = |
|
||
С= 0,532∙ |
1,02. |
||||||
Так м образом, |
= 0,532∙1,89 |
− 2,13∙1,89+3,13 = |
|||||
трубы |
|
|
|||||
и |
1,02 |
|
|
|
|
||
Ответ: м н |
Н = 3,45∙ |
1,02+1 |
|
= 2,3 м. |
|
||
|
мальная высота |
|
|
Н = 2,3 м. |
|
Пр мер 6. Определить максимальную приземную концентрацию СM, максимальную приземную концентрацию СM (u =1м/с), рас-
стояние XM (u = 1м/с), величины приземных концентраций по оси фа- |
|||||
кела выброса на различных расстояниях x (200 м, 400 м, 600 м, 800 м, |
|||||
1 000 м) от источника выброса, ПДВ, минимальную высоту трубы для |
|||||
одиночного источника. |
|
|
Д |
3 |
|
Исходные данныеА |
|
||||
Пункт нахождения предприятия – г. Омск, высота трубы H = 50 м; |
|||||
размер устья трубы D = 2 м; скорость ветра и = 1м/с; объем газовоздуш- |
|||||
ной смеси V1 = 11,11 м3/с; валовой выброс M = 9 г/с; средняя температу- |
|||||
|
|
|
|
И |
|
ра наиболее жаркого месяца Тв = 24,5 °C; температура выходящих газов |
|||||
Tг =100 °C; концентрация |
фонового |
загрязнения Сф =0,02 мг/м ; |
|||
ПДК = 0,15мг/м3. |
|
|
|
|
|
Ход решения |
|
|
|
|
|
Для г. Омска значение коэффициента А = 200; |
|
||||
F = 1; ∆T= 100 - 24,5 = 75,5 °C. |
|
|
|||
1. Находим среднюю скорость газовоздушной смеси из устья |
|||||
трубы |
4∙ |
|
4∙11,11 |
|
|
= |
= |
= 3,54 м/с. |
|
||
∙ |
3,14∙2 |
|
13
2. Определение параметров: |
|
|
3,54 ∙2 |
|
|
|
|
||||||||||
|
= 10 ∙ |
∙ |
|
= 10 |
|
∙ |
= 0,13; |
||||||||||
|
∙∆ |
|
|
50 |
∙75,5 |
||||||||||||
|
= 0,65∙ |
|
|
∙∆ |
|
|
|
|
|
|
11,11∙75,5 |
|
|
||||
|
|
|
|
= 0,65∙ |
|
|
|
50 |
|
|
= 1,66 м/с; |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
∙ |
|
|
|
|
3,54∙2 |
|
|
|
|
||||
|
= 1,3∙ |
|
|
= 1,3∙ |
50 |
= 0,18 м/с; |
|||||||||||
|
|
|
|||||||||||||||
СТак как |
= 800∙ (0,18) = 4,67. |
|
|
|
находим коэф- |
||||||||||||
фициент0,67+0,1∙ |
|
+0,34∙ |
|
|
|
|
|||||||||||
|
= 0,13 < 100 |
( = 0,13 < |
< 100), |
|
|||||||||||||
|
= |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
= |
|
||||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
При VM ==1,66 м/с , т.е. 0,3 < |
VM < 2, получаем |
= 1,14. |
|||||||||||||||
|
0,67+0,1∙ √0,13+0,34∙ |
√0,13 |
|
|
|
|
|||||||||||
|
= 0,532∙ |
|
−2,13∙ |
+3,13 = |
|||||||||||||
3. |
бА= 0,532∙1,66 − 2,13∙1,66+3,13 = 1,08. |
||||||||||||||||
|
Определяем максимальную приземную концентрацию вред- |
4.Вычисляем суммарную концентрациюД(с учетом фоновой):
С= С +С = 0,092+0,02 = 0,112мг/м ,
мС ф≤ ПДК = 0,15мг/мИ.
5.Определяем расстояние XM от источника, на котором наблюда-
ется максимальная концентрация вредных веществ. При VM = 1,66 м/с (0,5 < VM < 2) получаемных веществ:
Так как F = I, XM =d ∙ H = 9,38 ∙ 50 = 469 м.
6. Находим опасную скорость ветра при VM=1,66 м/с (0,5< VM <2) uM = VM = 1,66 м/с.
7. При заданной скорости ветра и = 1 м/с получаем
14
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
1,66 |
|
≈ 0,6 < 1; |
|
|
|
||
|
|
|
м |
|
|
|
|||||||
|
= 0,67 |
|
|
|
+1,67 |
|
|
|
−1,34 |
|
|
= |
|
8. |
|
м |
|
м |
м |
||||||||
= 0,67∙0,6+1,67∙0,6 |
− 1,34∙0,6 0,71. |
|
|||||||||||
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Максимальная концентрация вредных веществ при заданной |
скорости ветра
CМи = r ∙ СM = 0,71 ∙ 0,092 = 0,06 мг/м3.
9. Выч сляем расстояние от источника выброса XМи, на котором заданной скорости ветра приземная концентрация вредных ве-
ществ дост гает макс мального значения CМи : при 0,25 < и/им < 1
|
|
|
|
р = 8,43∙ |
1 − м |
+1 = 8,43∙(1 −0,6) +1 = 1,08; |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
бА1,13 |
|
|
|
|
||||||||||||||
при10. Определяем= ∙ = 469∙1,08 = 506,6м. |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
расстоян |
|
|
|
|
|
концентрацию вредных веществ на заданном |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
C = s1 · CM. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
При |
|
x |
|
≤x |
1; |
|
= 3( / |
) −8( |
/ ) +6( / |
) ; |
|
|
|||||||||||||
|
xM |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
При 1 < |
|
|
|
≤ 8; |
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
xM |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
Рассчитанные данные |
внесём в табл. 1.1. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
0,13( |
/ |
) |
+1 |
|
|
|
Таблица 1.1 |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
X |
|
|
200 |
|
400 |
|
|
|
600 |
|
|
800 |
1 000 |
|
||||||||||
|
x |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
|
|||||||
|
|
|
200 |
1 |
|
|
400 |
1 |
|
|
1 |
600 |
8 |
|
1 |
800 |
8 |
1 |
1000 |
8 |
|
||||
|
xM |
|
|
469 |
|
|
469 |
|
|
|
Д469 469 469 |
|
|||||||||||||
|
S1 |
|
|
0,58 |
|
0,97 |
|
|
|
0,93 |
|
|
0,82 |
0,71 |
|
||||||||||
с(х) |
|
|
0,05 |
|
0,09 |
|
|
|
0,08 |
|
|
0,07 |
0,06 |
|
11. Находим предельно допустимый выброс
|
Н |
∙∆ |
|
50 ∙ 11,11∙75,5 |
||
ПДВ = ПДК ∙ |
|
|
= 0,15∙ |
|
= 14,3 г/с. |
|
|
|
|
||||
максимальной концентрации∙ ∙ ∙ |
(с учетом200∙1∙1,14∙1,06фоновой). |
12. Определяем мощность выброса, соответствующую заданной
С = ПДК −Сф = 0,15− 0,02 = 0,13мг/м ,
15
|
|
|
∙ |
|
|
∙∆ |
|
|
|
|
50 ∙ |
11,11∙75,5 |
|
||||||||
М = |
∙ |
∙ |
∙ |
|
|
∙ |
= 0,13∙ |
200∙1∙1,14∙1,06 |
= 12,7г/с. |
||||||||||||
13. Оценим предварительную высоту трубы |
|
||||||||||||||||||||
Н |
= |
|
|
|
|
∙ |
|
∙ |
|
= |
|
|
|
200∙9∙1 |
≈ 38 м. |
||||||
14. C учетом H =∙ |
38 м∙∆ |
|
|
|
0,13∙ |
11,11∙75,51 |
|
||||||||||||||
С |
|
|
|
|
определяем параметры f , VM1: |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
3,54 |
∙2 |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
= 10 |
|
∙ |
38 |
∙75,5 |
= 0,23; |
|
|
||||||||||||
коэффициенты |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
1 |
|
38 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11,11∙75,5 |
|
||||||||
15. Уточняем |
|
|
= 0,65∙ |
|
|
т и п |
|
= 1,82. |
|
||||||||||||
|
бА |
|
|||||||||||||||||||
|
|
= |
0,67+0,1 |
|
0,23+0,34 |
0,23 |
= 1,08, |
||||||||||||||
|
|
= 0,532∙1,82 |
|
− 2,13∙1,82+3,13 = 1,04. |
|||||||||||||||||
16. Дальнейш е |
уточнения выполняем по формуле |
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
√ |
|
|
|
√ |
|
||||||||||||
|
|
= |
|
|
|
|
|
∙ |
|
|
|
= 38 |
1,14∙1,06 |
≈ 39,6м. |
|||||||
Примечание: уточнения∙производятся1,08∙1,04 |
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
до тех пор, пока два последо- |
|||||
вательно найденных значенияHне будут различатьсяменее чем на1 м. |
|||||||||||||||||||||
|
Расчет максимальной приземной концентрации |
||||||||||||||||||||
Пример 7. Тепловая электростанция выбрасывает 15 т сернисто- |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
го ангидрида в 1 ч. Объем отходящихДгазов 2,2 106 м3/ч с температурой 150 0C, высота трубы 200 м, диаметр устья 3 м. Электростанция расположена в центральной части европейской территории РФ. Перепад высот в радиусе 10 км от трубы не превышает 50 м на 1 км. Для
SO2 ПДКмр = 0,5 мг/м3; ПДКсс = 0,05 мг/м3. Фоновая концентрация SO2 в районе расположения электростанции Сф = 0,015 мг/м3.
Требуется рассчитать максимальную приземную CM SO2 и расстояние XM по оси факела, на котором она достигается.
Полученное значение CM сравнить с величиной ПДК – Сф. В случае если CM < ПДК – Сф, рассчитать контрольное и годовое значения ПДВ с целью оценки возможного увеличения мощности станции.
16
Ход решения
1. Определим величину вспомогательного параметра f:
|
|
|
|
|
|
|
∙ |
|
|
|
|
|
|
|
газовоздушной смеси из устьяисточника |
||||
редняя скорость выхода = 10 ∙ |
∙∆ . |
||||||||
|
= |
4∙ |
|
= |
4∙2,2∙10 |
|
= 86,5м/с. |
||
При |
∙ |
|
3,14∙3 600∙32 |
||||||
|
определен |
разности температур принимаем температуру |
воздуха окружающей среды Тв, равной его средней температуре в 13 ч |
||||||||
дня на более жаркого месяца года, для европейской территории стра- |
||||||||
Сны Тв = 23 º . |
Т = Тг – Тв = 150 – 23 = 127; |
|||||||
бА |
||||||||
|
|
(86,5) |
∙3 |
|
м |
|||
Поскольку |
= 10 |
∙ |
200 |
∙127 |
= 4,5 |
с ∙ |
. |
|
иполученное значение параметра f < 100, то дальней- |
||||||||
ший расчет ведем по формулам для нагретых выбросов. |
||||||||
2. Рассчитаем величину CМ: |
|
|
|
|
||||
|
С |
= |
∙ |
∙ |
∙ ∙ |
∙ . |
||
Значение коэффициента |
|
европейской территории РФ со- |
||||||
для∙ |
∙∆ |
|
|
|||||
ставляет 120 (см. прил. 2). |
|
|
|
|
|
|
|
|
Мощность выброса: |
|
|
|
|
|
|
|
|
Значение |
15∙106 |
|
|
|
|
|||
М = |
3 600 |
= 4 167гSO /c. |
||||||
|
|
Д |
||||||
|
|
|
|
|
1 |
|
И |
безразмерного коэффициента, учитывающего скорость оседания примеси в атмосферном воздухе, F=1. Значение безразмерного коэффициента, учитывающего влияние рельефа местности на рассеивание примеси при перепаде высот менее 50 м/км, = 1.
Величина безразмерного коэффициента т, учитывающего условия выхода газовоздушной смеси из устья источника выброса:
= |
0,67+0,1∙ |
|
|
|
+0,34∙ |
|
|
= |
||
1 |
|
|
||||||||
= |
0,67+0,1∙ |
4,5 |
+0,34∙ |
4,5 |
= 0,69. |
17
Для расчета безразмерного коэффициента п, также учитывающего условия выхода газовоздушной смеси из устья источника выброса, определим вспомогательный параметр Vм :
|
|
3 V ∙∆T |
|
3 2,2∙106∙127 |
|||||||
VM = 0,65 ∙ |
|
1 |
|
= 0,65 ∙ |
|
|
|
= 4,6 м/с. |
|||
|
H |
|
|
3 600∙200 |
|||||||
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Так как Vм > 2 м/с, поэтому п = 1: |
|||||||||||
|
120∙4 167∙0,69∙1∙1∙1 |
||||||||||
M = |
|
|
|
|
2,2∙10 |
∙127 |
= 0,21 мг/м . |
||||
расстояние |
3 600 |
|
|
|
|||||||
|
|
200 |
∙ |
|
|
|
|
|
|||
3. Рассч таем |
|
|
|
|
|
по оси факела выброса от источника |
|||||
бА |
выброса, на котором достигается величина максимальной приземной концентрац , SO2: XM = d · H.
Для рассматр ваемого периода осреднения ( = 20 мин) все направлен я ветра равновероятны и роза ветров близка к круговой.
Поскольку в рассматриваемом случае VM > 2 м/с, величину
вспомогательного периода d определяем по формуле
d = 7 · VM · (1 – 0,282 · f) = 7 · 4,6 · (1 – 0,282 · 4,5) = 21,5; XM = 21,5 · 200 = 4292 м.
4. Поскольку найденное значение
CM = 0,21 мг SО2/м3 < ПДКмр – Сф= 0,5 – 0,015 = 0,485 мг SО2/м3,
существующий выброс ангидрида 4 167 г/с может быть принят за величину ПДВ.
Контрольное значение ПДВ, при котором Cм = П Кмр – Сф: |
|||||
|
М∙(ПДКмр − Сф) |
|
|
И |
|
|
|
4Д167∙(0,5−0,015) |
|||
ПДВ = |
|
СМ |
= |
0,21 |
= 9 623г/с. |
Рассчитанное |
контрольное значение |
П В при условии |
|||
CM = ПДКмр – Сф |
более чем в два раза превышает существующую |
возможность выброса по SO2, что делает допустимым соответствующие кратковременные превышения разовых концентраций в устье источника выброса.
Возможное годовое значение ПДВ, при котором CМ = ПДКСС – Сф, определяем по формуле
18
|
М∙(ПДКсс − Сф) |
|||
ПДВг = 410∙ |
|
|
|
. |
М |
Р |
|
||
|
Р0 |
|||
|
С ∙α ∙ |
|
Величину показателя вытянутости среднегодовой розы ветров |
||||
для центральной части территории страны находим в соответствии с |
||||
С |
|
|
||
картой-схемой при P/P0 = 2: |
|
|||
ПДВ |
г |
= 410∙ |
4 167∙ (0,05− 0,015) |
= 14 372т/год. |
|
Г |
|||
|
|
|
0,21∙2 |
|
Полученное значение ПДВ практически не отличается от суще- |
|||
нистого |
|
|
|
ствующей годовой мощности выброса тепловой электростанцией сер- |
|||
анг др да при условии, что он осуществляется равномерно: |
|||
|
г |
3 600∙24∙365 |
|
Поэтому |
М = М∙ |
109 |
. |
бА |
|||
|
дальнейшее увеличение мощности станции без ввода в |
эксплуатац ю газооч стных сооружений невозможно. Для более точной оценки вел ч ны ПДВГ в расчете необходимо брать среднегодовую температуру окружающего воздуха.
Ответ: расстояние по оси факела XM = 4 292 м. Максимальная приземная концентрация CМ = 0,21 мг SО2/м3.
Расчет предельно допустимого выброса
Пример 8. Рассчитайте ПДВ диоксида серы для ТЭЦ, расположенной на окраине г. Москвы.
Исходные данные
Высота дымовой трубы Н = 200 м, диаметр устья 6 м, средняя
|
|
|
|
|
|
|
И |
||
скорость выхода газовоздушной смеси 15 м/с, |
разность температур |
||||||||
T = 150°С. Фоновая концентрацияДдиоксида серы – 0,002 мг/м3, |
|||||||||
ПДКм.р .= 0,5 мг/м3. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ход решения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1. Коэффициент А для г. Москвы равен 140. Коэффициент F = 1, |
|||||||||
η = 1. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2. Находим V1: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V = |
π ∙ |
∙ |
0 |
= |
3,14∙6 ∙15 |
= |
, |
|
/с. |
4 |
|
||||||||
1 |
|
4 |
|
424 1 м |
|
19
3. Находим параметр f: |
|
|
|
|
|
(15) |
|
∙6 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
= 10 |
∙ |
|
|
∙ |
|
= 10 |
∙ |
|
= 0,23. |
|
|||||||||||||||||
|
|
∙∆ |
|
200 ∙150 |
|
||||||||||||||||||||||
4. Величина VM: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
424,1 150 |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
H |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
3 V ∙∆T |
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
∙ |
|
|
|
|
|
||||||||
|
V = 0,65 ∙ |
1 |
|
|
|
|
= 0,65 ∙ |
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
, |
|
|
м/с. |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 0 |
|
|
|||||||||||||||
5. Коэфф ц енты т и п: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 44 |
|
||||||||||||||||
|
M |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|||
Так |
как VM > 2 |
|
(VM = |
|
|
|
|
= 0,67+0,1∙ |
|
|
23 |
|
|
|
|
23 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
Сm = 0,67+0,1∙ f+0,34∙ |
3 f |
0, |
|
+0,34∙3 0, |
|
=1,08. |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
4,44), то п = 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
6. Макс мальную приземную концентрацию находим по формуле |
|||||||||||||||||||||||||||
и(ПДКмр −Сф)∙Н ∙ |
|
|
∙∆ |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
ПДВ = |
|
|
|
|
|
|
|
∙ |
∙ |
|
|
∙ |
|
∙ |
|
|
|
|
= |
|
|
|
||||
|
(0,5−0,002)∙200 |
∙ |
424,1∙150 |
= 5 259 г/c. |
|||||||||||||||||||||||
= |
|
|
140∙1∙1,08∙1∙1 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
Ответ: предельно допустимый выброс составляет 5 259 г/с. |
|||||||||||||||||||||||||||
Пример 9. Рассчитать размер санитарно-защитной зоны (СЗЗ) |
|||||||||||||||||||||||||||
отопительной котельной. |
|
|
|
|
|
|
Д3 |
||||||||||||||||||||
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Исходныебданные А
Высота дымовой трубы Н = 20 м, диаметр устья 0,4 м, средняя скорость выхода газовоздушной смеси 3,2 м/с, объем газовоздушной смеси V1 = 0,4 м3/с; валовой выброс M = 9 г/с, А = 160, разность температур T = 81°С, u = 2,7 м/с. Фоновая концентрация диоксида се-
ры – 0,01 мг/м , ПДКм.р. = 0,5 мг/м .
Показатель повторяемости ветра при круговой розе ветров
Р0 = 12,5 %, показатели повторяемости ветра в расчетном направле- |
||||||
нии Рю = 10,5 %, Рс = 12,5 %, Рв = 9,5 %, Рз = 15,5%. |
||||||
Ход решения |
|
|
|
|
И |
|
1. Рассчитаем коэффициенты |
|
(3,2) |
∙0,4 |
|
||
= 10 ∙ |
∙ |
= 10 |
∙ |
= 0,13, |
||
∙∆ |
20 |
∙81 |
20
|
|
|
|
VM = 0,65 ∙ |
3 |
V1∙∆T |
|
= 0,65 ∙ 3 |
0,4∙081 |
|
= |
, |
м/с |
, |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
H |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
1 |
|
|
|
0 8 |
|
|
|
|
=1,14 |
||||
m = 0,67+0,1∙ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0, |
13 |
|
|
|
|
|
0, |
13 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
f+0,34∙ |
3 |
f= 0,67+0,1∙ |
|
+0,34∙3 |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
= 0,532∙ |
|
|
|
|
−2,13∙ |
+3,13 = |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
2. |
|
|
|
|
|
= 0,532∙0,8 |
− 2,13∙0,8+3,13 = 1,8. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
Определяем максимальную приземную концентрацию вещества |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
рассто5− яние |
|
5− 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
мг |
||||||||||||||||||||||||
СА∙ М∙ ∙ ∙ |
|
|
|
|
160∙9∙1∙1,14∙1,8 |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
м = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 0,4 |
|
|
|
. |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
∙∆ |
|
|
|
от 20 √0,4∙81 |
|
|
|||||||||||||||||||||||||
3. Определяем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
мм |
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
источника выбросов x , при кото- |
||||||||||||||||||
|
|
|
бА |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
ром дост гается макс мальное значение концентрации вредного ве- |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
щества См. |
|
|
|
= |
|
4 |
|
∙ |
∙ |
= |
|
4 |
∙4,53∙20м |
= 90,6м, |
|
|
|
|||||||||||||||||||||
безразмерный |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
коэфф ц ент d при 0,5 < V ≤ 2 определим как |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
= 4,95∙ |
м |
∙ 1+0,28 |
|
|
= 4,95∙0,8∙ |
1+0,28 |
0,13 |
|
= 4,53. |
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4. Так как 0,5 < VM ≤ 2, то uM = VM = 0,8 м/с.
5. Определяем максимальное значение приземной концентрации вредного вещества СMи.
СMи = r· CM ,
r – безразмерная величина, определяемая в зависимости от отношения
(u/uм) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
2,7Д |
||||||
|
|
|
|
|
|
= |
0,8 |
= 3,5;то |
|
|||||
= |
|
|
|
и |
3 ∙ |
м |
|
|
= , |
|||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
− |
|
|
|
+2 |
|
0 46 |
|||
|
|
|
им |
|
|
м |
|
|||||||
|
2∙Mи |
|
|
|
|
|
|
|
|
С = 0,46 · 0,4 = 0,18 мг/м3
6. Определяем расстояние от источника выброса xмu , которое соответствует достижению концентрации Cми.
XMu = p · XM ,
21
р – безразмерный коэффициент, определяемый в зависимости от отношения (u/uм)
p = 0,32 · (u/uM) + 0,68 = 1,8; XMu = 1,8 · 90,6 = 163,08 м.
7. Определяем приземную концентрацию вредных веществ С в атмосфере по оси факела выброса на различных расстояниях x (м) от источника выброса определяется по формуле
С = S1 · CM ,
S1 – безразмерный коэффициент. |
|
|
|
|
|
|
ПДКм.р. |
Сф |
= 2,22 |
||||||
приземной |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
С = 2,22 · 0,4 = 0,89 мг/м3. |
|
СМи |
|
|||||||||
СПДКм.р - Сф = S1 · Cмu , |
|
откуда |
= |
|
|
|
|
|
|||||||
Расстоян е от |
сточника вы роса x, соответствующее снижению |
||||||||||||||
концентрац и вредного вещества до ПДК, определяется из |
|||||||||||||||
соотношен я (X/XM ), входящего в формулу для определения коэффи- |
|||||||||||||||
циента S1: при 1 < x |
≤ 8; |
|
1,13 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
xM |
= 0,13( |
|
+1, |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
отсюда |
|
/ |
) |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
б1,13− А1,13−2,22 |
|
|
|
|
|||||||||||
8. Определяем= ∙ |
|
санитарный= 163,08∙ |
|
определяющий= 106размерм. |
СЗЗ |
||||||||||
|
1,13∙ |
разрыв l, |
1,13∙2,22 |
|
|
|
|
|
|||||||
по формуле |
|
|
|
|
Pi |
И |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
Дl x , |
|
||||||||||
|
|
lю = |
|
, |
|
P0 |
|
|
|
м |
|
|
|
||
|
|
lс |
106 ∙ |
, |
в= 106∙0,76з |
= 80 |
; |
|
|
|
|||||
|
|
|
= 118 м; l |
= 68 м; l = 131 м. |
|
|
|
|
|
||||||
По полученным |
значениям |
построить поле |
загрязнения |
||||||||||||
(рис. 1.2). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
22
СиР с. 1.2. Поле загрязнения по SО2
Ответ: нео ход мая санитарно-защитная зона должна составлять 300 м, так как наи ольший санитарный разрыв составляет 131 м.
Определение категории опасности предприятия и индекс загрязнения атмосферы
Пример 10. Рассчитать категорию опасности автотранспортного |
||||||
предприятия. На предприятии имеется 20 источников выбросов за- |
||||||
бА |
|
|
||||
грязняющих веществ в атмосферу, наименования которых приведены |
||||||
в табл.1.2. |
|
|
|
|
Таблица 1.2 |
|
|
|
|
|
|
||
Наименование вещества |
ПДКмр, |
сс, |
ОБУВ, |
Класс |
Выброс, |
|
мг/м |
мг/м3 |
мг/м3 |
опасности |
т/год |
|
|
|
|
ПДК |
|
|
||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
|
Оксид углерода |
5,0 |
3,0 |
– |
4 |
0,005 1 |
|
Диоксид азота |
0,085 |
0,04 |
– |
2 |
0,000 1 |
|
Диоксид серы |
0,5 |
0,05 |
– |
3 |
0,003 5 |
|
|
|
|
И |
|
||
Бензин |
5,0 |
1,5 |
– |
4 |
0,001 6 |
|
Аммиак |
0,2 |
0,04 |
– |
4 |
0,265 6 |
|
Трихлорэтилен |
4,0 |
1,0 |
– |
3 |
0,055 7 |
|
Ацетон |
0,35 |
0,35 |
– |
4 |
0,045 5 |
|
Уайт-спирит |
– |
– |
1,0 |
4 |
0,017 9 |
|
23
Окончание табл. 1.2
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
3 |
|
|
|
4 |
|
|
5 |
|
6 |
|
|
||||
|
Серная кислота |
|
|
|
|
0,3 |
|
0,1 |
|
|
|
|
– |
|
|
2 |
|
0,000 01 |
|
|||||||
|
Фосфорная кислота |
|
|
|
|
– |
|
|
|
– |
|
|
|
0,02 |
|
|
2 |
|
0,000 1 |
|
||||||
|
Дибутилфталат |
|
|
|
|
|
|
– |
|
|
|
– |
|
|
|
0,1 |
|
|
2 |
|
0,367 2 |
|
||||
С |
|
|
0,01 |
|
0,15 |
|
|
|
– |
|
|
2 |
|
0,000 2 |
|
|||||||||||
|
Марганец и его соединения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
варочный аэрозоль |
|
|
0,5 |
|
0,15 |
|
|
|
– |
|
|
3 |
|
0,002 2 |
|
||||||||||
|
Взвешенные вещества |
|
|
0,5 |
|
0,15 |
|
|
|
– |
|
|
3 |
|
0,001 0 |
|
||||||||||
|
Пыль матерчатая х/б |
|
|
0,5 |
|
0,15 |
|
|
|
– |
|
|
3 |
|
0,094 9 |
|
||||||||||
|
стали |
0,5 |
|
0,15 |
|
|
|
– |
|
|
3 |
|
0,005 2 |
|
||||||||||||
|
Пыль картона |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
Пыль |
, электрокорунда |
|
|
|
– |
|
|
|
– |
|
|
|
0,04 |
|
|
3 |
|
0,068 2 |
|
||||||
|
Пыль древесная |
|
|
|
|
|
|
– |
|
|
|
– |
|
|
|
0,1 |
|
|
3 |
|
0,307 8 |
|
||||
|
Пыль граф та |
|
|
|
|
0,05 |
|
0,15 |
|
|
|
– |
|
|
3 |
|
0,009 7 |
|
||||||||
|
Ход решен я |
КОП = |
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
0,0051 |
|
|
|
|
|
|
|
0,0016 |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
ПДКссi |
|
, |
|
, |
|
||||||||||||||||
|
|
|
, |
|
|
|
0,0001 |
, |
|
|
0,0035 |
|
|
|||||||||||||
|
|
= |
3 |
|
, |
+ |
0,04 |
, |
+ |
|
0,05 |
|
, |
+ |
1,5 |
|
, |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,0179 |
|
|
|||||||
|
|
б0,2656 А0,0056 0,0455 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
+ |
0,04 |
|
, |
+ |
1,0 |
|
|
|
+ |
|
0,35 |
|
, |
+ |
1,0 |
|
, |
|
||||||
|
|
|
0,00001 |
|
|
|
0,0001 |
, |
|
|
0,3672 |
|
0,0002 |
|
||||||||||||
|
|
+ |
0,05 |
|
, |
+ |
0,02 |
|
|
+ |
|
0,1 |
|
, |
+ |
0,15 |
|
, |
|
|||||||
|
|
|
0,0022 |
|
|
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
0,0010Д0,0949 0,0052 |
|
|
||||||||||||||||
|
|
+ |
0,15 |
|
|
+ |
0,15 |
|
|
|
+ |
|
0,15 |
|
|
+ |
0,15 |
|
|
|
||||||
|
|
+ |
0,0682 |
|
, |
+ |
0,0308 |
, |
+ |
|
0,0097 |
, |
= |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
0,04 |
|
|
|
|
|
0,1 |
|
|
|
|
|
|
0,15 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
= 19,05 < 10 (прил.3)И. |
Ответ: согласно категории опасности предприятия швейная фирма относится к предприятиям 4 -й категории опасности.
24
Пример 11. Среднегодовые |
концентрации |
формальдегида |
в |
г. Омске составляли 5,3 ПДК, |
ацетальдегида и |
этилбензола |
по |
2,1 ПДК, аммиака – 1,2 ПДК. Содержание диоксида азота в пределах ПДК. Определить индекс загрязненияатмосферы (ИЗА).
Ход решения
По прил. 4 определяем класс опасности и значения коэффициен-
тов для каждого загрязнителя. |
|
|
|
|
|
|
||||||
ИЗА = |
п |
|
|
= |
5,3ПДК |
, + |
2,1ПДК |
, |
+ |
2,1ПДК |
, |
+ |
|
|
|||||||||||
и |
ПДК |
|
|
ПДК |
|
|||||||
СПДКсс |
|
ПДК |
|
|
|
|||||||
+ |
, ПДК |
, + |
ПДК |
= 6,89 + 2,10 + 2,10 + 1,18 + 1 = 13,27. |
|
|
||||||
|
ПДК |
ПДК |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
бА |
|
|
|
|
|
||||||
Ответ: ИЗА > 13 – уровень загрязнения воздуха высокий. |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
Д |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
И |
25