mi

mв

;

(26)

n

1250

при

а

50 ;

(27)

ф

а 2

а 2

а

ф

1

при

50 .

(27а)

5000

Qmax Sпр

R

,

(28)

ф

mi

ск

Iпр bрасч

И

где Sпр статический момент сдвигаемой части сечения относительно ней-

тральной оси; bрасч – суммарная ширина ребер каркаса;

Rск – расчетное сопро-

Д

Проектируемую плиту необходимо рассчитать по жесткости из условия

б

f

f

,

(29)

и

l

l

f

А

где

предельно допуст мый прогиб в долях пролета, нормируемый СП

l

С

[1]. Принимается по СП [1, табл. 19].

Прогиб в долях пролета определяется по известной формуле из курса

сопротивления материалов

f

5

qн lр3

.

(30)

l

384

0,7E

J

пр

ф

Т.к. определяется относительный прогиб клееных конструкций из фане-

ры с древесиной, жесткость сечения принята 0,7Еф Jпр

в соответствии с СП

И

hк = 600 мм, толщина стенового ограждения δст

= 150 мм, свес с=0,5 м.

Тогда горизонтальная проекция ската

Sг , 0,5L 0,5hк ст с

=0,5 х 15,9+0,5 х 0,6+0,15+0,5=8,9 м.

Величина ската S (см. рис. 4) определяется с учетом заданного уклона

стропильной балки: S 1,002 Sг

8,92

м.

А6

8,92

Требуемое на скат количество плит (см. рис. 4) n

5,9 шт. Фак-

плит

1,5

б

тическое количество плит на скат принятоДn

6 шт.

факт

и

b

8,92

1,49

м.

Номинальная ширина плиты

н

Номинальные размеры пл ты: bн =1,49 м; lн

В = 3,4 м.

С

см =340 – 4 =336 см; bк bн –2

Конструктивные размеры плиты: lк lн 4

см = 149 – 2 =147 см.

Расчетная длина плиты: lр

lк

– 5 см = 336 – 5 =331 см.

Ориентировочно высота поперечного сечения продольных ребер опре-

1

1

делена из условия hд

lр .

25

30

a0

bк 4 b/

25

1470 25 4 33

438 мм.

д

3

3

Пmi

mв mн

1 1,2

1,33

n

0,9

факт

6

пряжениям имеет вид

Д

120 43,8

65 1,33

;

8 10,67

А

61,57 кгс/см2

86,45Икгс/см2.

Компоновка поперечного сечения плиты выполнена корректно, т.к. вы-

б

полняются требования системы (7):

350 мм < 471 мм < 500 мм;

и

471 мм 400 мм.

Нагрузки, действующ е на плиту, приведены в табл. 2.

С

Таблица 2

Нагрузки, действующие на рассчитываемую плиту

нормативная на-

расчетная

Вид нагрузки

грузка

f

нагрузка

кгс/м2

кгс/м при

кН/м2

кН/м при

bк=1,47 м

bк=1,47 м

Постоянная нагрузка:

- от собственного веса плиты

45

67,1

1,1

49,5

73,8

- от собственного веса рулон-

3,2

4,7

1,1

3,52

5,17

ной кровли

Временная длительно дейст-

вующая снеговая нагрузка для

150

220,5

1,4

210

308,7

II снегового района принята по

СП [2, табл. 10.1]

Всего

q

н

= 292,3 кгс/м

q = 387,67 кгс/м

Примечание. Коэффициенты надежности по нагрузке f

приняты равными

Q

q p lp

387,67 3,31

641,6

кгс;

max

2

2

q p

lp2

387,67 3,312

кгс м.

М max

530,92

8

8

Определение геометрических характеристик приведенного

сечения плиты

Расчетная ширина фанерных полок:

Т.к. lp

6a (3310 > 2826), bф'

.во bф'

.но

0,9 bк

0,9 1,47 1,327 м.

Коэффициент приведения n

Eд

100000 кг/см2

1,1;

Eф

90000 кг/см2

S пр

132,3 0,62 0,5 1,1 4 17,1 3,3 6 0,5 17,1 132,3 0,8 0,5 0,8 17,1 0,6 4211,4 см3;

1 1

F

132,3 6 1, 4 3,3 17,1 132,3 8 433,5 см2;

пр

И

Y

4211,4

9,7 см; Y 18,5 9,7 8,8 см;

c

433,5

в

132,2 0,83

2

4 3,3 17,13

2

Jпр

132,2 0,8 8,8 0,5

0,8

1,1

4 3,3 17,1 9,7 0,5 17,1 0,6

12

12

132,2 0,63

2

А

4

132,2 0,6 9,7 0,5 0,6

20641 см ;

12

б

Д

Wпрр

20641

2128 см3;

9,7

и

20641

W

с

2346 см3.

пр

8,8

С

Расчет пл ты по первой группе предельных состояний

Проверка прочности по нормальным напряжениям нижней растянутой

обшивки:

mi

mв mф

1 1

1,1 .

n

0,9

По формуле (23)

3,88 3312

140 1,1; 25 кгс/см2 < 156 кгс/см2.

8 2128

ф

1250

0,36 .

47,1

2

0,8

3,38 3312

1

; 55 кгс/см2 < 133 кгс/см2.

По формуле (25)

120

8 0,36 2346

0,9

значением статического момента (S1

и S2).

3,38 331 1352 10 6

1

8 104

; 28185 кгс/см2 < 88889 кгс/см2.

2 20641 10 8

0,13

0,9

Прочность обеспечена, резерв 68,3%.

И

Расчет плиты по второй группе предельных состояний

Д

f

f

f

1

СП [1, таАл. 19];

;

l

250

l

l

б5 292,3 (3,31 100)3

f

5

qн l3p

1

;

l

384

0,7 E

ф

J

384 100 0,7 90000 20641

250

пр

и

0,001 < 0,004.

С