1721

При =200о…240о и f=0,3…0,4 (поверхность барабана футерована – обрезинена) s = 1,5.

Таблица 3.9 – Ткани, применяемые для изготовления конвейерных лент

выбирают конкретный типоразмер ленты с уточнением погонной массы qл.

3.5.2 Цепной пластинчатый конвейер

Ширина В настила без бортов (м) при транспортировании насыпных грузов

где Q – производительность конвейера, т/ч; v – скорость движения полотна, м/с; – насыпная плотность груза, т/м3; – коэффициент,

зависящий от угла наклона конвейера; – угол естественного откоса груза в состоянии покоя.

Ширину настила округлять до ближайшего большего (таблица

3.10).

Максимальное статическое натяжение Fmax тягового органа [7]

Fmax 1,05F0 .

Таблица 3.10 – Основные размеры пластинчатых конвейеров (ГОСТ 22281-76)

Динамическая нагрузка Fдин на цепи (или цепь) (Н)

где L – длина конвейера, м; z– количество зубьев ведущей звездочки тяговой цепи; t – шаг тяговой цепи, м; k1 – коэффициент приведения массы (учитывающий, что не все элементы конвейера движутся с максимальным ускорением, а также влияние упругости цепи). При l< 25 м k1 2; при l< 50 м k1 1,5; при l> 50 м k1 1.

При скорости полотна до 0,2 м/с динамические нагрузки на цепи можно не учитывать.

Расчетное натяжение Fрасч тягового органа

Fрасч Fmax Fдин.

Если тяговый орган двухцепной, расчетное натяжение Fрасчц одной цепи

Fрасчц 0,6Fрасч .

Для одноцепного тягового органа Fрасчц Fрасч .

Разрушающая нагрузка Fразр цепи

Fразр kFрасчц ,

где k – коэффициент запаса прочности цепи: для горизонтальных конвейеров k 6...8; с наклонными участками – k 8...10; для элеваторов k 15.

По разрушающей нагрузке выбирают конкретный типоразмер цепи с учетом рекомендаций п. 3.2 [7].

Диаметр D0 делительной окружности приводной звездочки определяют по формуле

t D0 sin / 2,

Дополнительные рекомендации по выбору ковшей указаны в таблицах 3.12 и 3.13.

Таблица 3.12 – Данные по типу ковшей

*Погонная вместимость ковшей, л/м;

**Вместимость ковша, л.

3.5.4Винтовой конвейер

Расчетная схема – рисунок 3.6. Необходимый диаметр D винта (м)

kDnB k

где Q – производительность конвейера, т/ч; kD – отношение шага t винта к его диаметру: для абразивных материалов kD 0,8, для неабразивных kD 1,0; nВ – частота вращения винта, мин-1;

предварительно принимается по таблице 3.15; – коэффициент заполнения желоба (таблица 3.16); – насыпная плотность груза, т/м3; k – коэффициент уменьшения производительности в зависимости от угла наклона конвейера (таблица 3.17).

Рисунок 3.6 – Схема винтового конвейера: 1 – двигатель; 2 – муфты; 3 – редуктор;

4 – загрузочный люк; 5 – желоб; 6 – секция винта; 7 – подвесная опора (подшипник);

8 – разгрузочный люк

Диаметр винта должен быть согласован с данными таблицы 3.14.

Таблица 3.14 – Диаметр и шаг винта винтового конвейера

Таблица 3.16 – Значения коэффициента заполнения желоба и коэффициента

сопротивления передвижению груза в винтовом конвейере

коэффициент сопротивления перемещению груза (см. таблицу 3.16); H – высота подъема груза, м.

Крутящий момент Т0 на валу винта (Н·м)

Т0 9550Р0 /nB .

Осевое усилие Fос на винт (Н)

где k – коэффициент, учитывающий, что сила приложена на среднем диаметре винта: k 0,7...0,8; D – диаметр винта, м; – угол подъема винтовой линии винта; – угол трения груза о винт.

Поперечная нагрузка Fпопер (Н) на участок винта между двумя опорами (на секцию винта длиной l 4...6 м)

Fпопер 2T0l ,

kDL

где L – общая длина вала винта, м.

Вал винта рассматривают как разрезной и рассчитывают на кручение моментом Т0 , растяжение или продольное сжатие силой Fос , изгиб от распределенной по длине l поперечной нагрузки Fпопер.

Угол можно определить из соотношения t Dtg .

Обычно 14...18о. Угол – определить из соотношения f tg ,

где f – коэффициент трения по стали (см. таблицу 3.1).

4 Построение тяговой диаграммы

Это второй, уточненный, этап расчета конвейера.

4.1Ленточный конвейер

Впроизвольном масштабе с соблюдением пропорций изображают трассу конвейера (рисунок 4.1).

Рисунок 4.1 – Схема трассы конвейера

Производят нумерацию характерных точек – мест сопряжения распределенных и сосредоточенных сопротивлений. Нумерацию начинают с точки с наименьшим натяжением тягового органа и, обходя далее по трассе, обозначают характерные точки вплоть до точки с наибольшим натяжением гибкого органа. Еще этот метод называют «методом обхода по контуру». В точке 1 трассы – наименьшего натяжения, действует сила Fсб – натяжение сбегающего с приводного барабана участка ленты; в точке 8 – сила Fнаб – набегающего участка ленты (Fнаб Fmax ).

Далее производят собственно обход по контуру.

На участке 1 – 2 действует распределенное сопротивление. Следовательно,

F2 F1 Fi ,

где F1 принимают ориентировочно, F1 (1...2)кН; Fi – приращение силы сопротивления, обусловленное типом того или иного сопротивления. Поэтому

F2 F1 g qpx qл 1 2w,

где qxp , qл – погонные массы роликов на холостой ветви и ленты соответственно; 1 2 Lг – длина участка (горизонтальной проекции), т.е. расстояние между точками 1 и 2 по горизонтали; w – коэффициент удельного сопротивления (w 0,04).

F3 F2 F2 ,

где – коэффициент сосредоточенного сопротивления ( 0,06).

F4 F3 g qxp qл 3 4 w.

Возможен вариант определения силы F4 :

F4 F gqpx 3 4 w gqлH ,

где H – перепад высот между точками 3 и 4. В задании на курсовую работу указаны длина участка 3 – 4 (Lг ) и угол – наклон участка к горизонтали. Высоту H определять через тригонометрические функции угла .

F5 F4 F4 F4(1 ).

F6 F5 g q qл qxp 5 6 w gqH .

Имеет место самый интенсивный рост силы сопротивления. Между точками 6 и 7 установлена батарея роликов, которую можно принять за сосредоточенное сопротивление. Тогда

F7 F6 1 .

Сосредоточенное сопротивление изображают на тяговой диаграмме в виде вертикальных отрезков (сопротивление нарастает скачкообразно, происходит «скачок» сил). Это будет иметь место при допущении, что батарея роликов – это сосредоточенное сопротивление. В ином случае сопротивление будет увеличиваться плавно.

F8 F7 g q qл qpp 7 8 w. Fнаб F8 F8 1 .