∆S p0 ≈

(1

−ν22 )(1− k)Р

,

(55)

dс E2

∆Sc =

P(Lсв −a)

,

(56)

где Р –

Eb A

внешняя нагрузка на ячейку, кПа, по формуле (52);

Lсв

– длина сваи без учета заделки в ростверк = Lсв – 0,05, м;

Д

кПа.

Еb – модуль упругости бетона сваи – 20

106

Пример решенияИ

жения подошвы ростверка d =1,95 м; глубина заложения фундамента

df – 6,9 м; N – нагрузка от надфундаментнойА

части – 14000 кН.

Грунтовые услов я: уровень подземных вод dw = 1,8 м

ИГЭ-1

б

– супесь пласт чная, мощность слоя – 2,0 м;

3

γвзв

3

; Е = 20000 кПа;

γ1I = 19.13 кН/м ;

II = 9.61 кН/м

ИГЭ-2

и

– суглинок тугопластичный, мощность слоя – 4,0 м;

γII = 10,0 кН/м3 (с учетом взвешивающего действия воды);

Е = 14000 кПа;

ИГЭ-3

С

– глина полутвердая. Мощность слоя не ограничена,

a= 4,5 м

d= 0.3 м

b

м =3,6

0,9 м

0,9 м

Рис.14. Схема свайного поля

Размеры подошвы условного фундамента, рис.15

ау = a + 2∆ = 4,50 + 2(0,5 0,9) = 5,40 м

ву = в + 2∆ = 3,60 + 2(0,5 0,9) = 4,50 м

И

DL

0,05 м

Д

м

0,45м

А

0,45м

h=6,90f

Lсв=4,95 м

б

0,90м

и

С

FL

Aa=4,50 м

Aaу=5,40 м

N

+Gyф

р =

γ f

= (13825,9/1,2 +3353,4)/(5,4 4,5) = 612,14 кПа,

ay bу

0,4 bу

и нарушать естественное сложение основания. По глубине

вы-

числяем значения ординат эпюр природного давления грунта σzg,i, до-

полнительного (осадочного) давленияДσzp,i от сооружения и давление

от собственного веса, вы ранного при отрывке котлована грунта σzy,i.

Вычисления ведем в та личнойАформе табл.28 и рис.16.

б

σzg , σ

σ

Таблица 28

zр и

zy

Табл ца выч слен я ординат

by

α

,

n

2z

z =ς

,

и

,м

i

σzg,i = ∑γihi

,

σzy,i =σzg,0 α

,

0,5σzg ,i

ς =

=

by

2

α

h

i=1

м

zp,i

i

i

кПа

кПа

σ кПаp,

h

γ кПа

С

1,8

34,4

34,4

0,2

1,92

36,3

1,8

18,0

54,3

1,8

18,0

72,3

1,8

18,0

90,3

0,4

4,0

94,3/135,5

0

0

1,000

612,14

0,9

16,6

152,1

152,1

0,80

1,8

0,824

504,40

1,8

33,2

185,3

125,3

1,60

3,6

0,491

300,56

1,8

33,2

218,5

74,7

2,40

5,4

0,291

178,13

1,8

33,2

251,7

44,3

2,84

6,4

0,223

136,50

1,0

18,27

270,1

28,1

142,5

Так как ИГЭ-3 глина полутвердая ( IL≤0,25), то при определении

природного давления на кровле водонепроницаемого слоя учитываем

дополнительное гидростатическое давление (49)

pw = γw hw = 9,81 4,90 =41,2 кПа.

Определяем осадку условного фундамента sеf

по формуле (51):

Sef = (504,4 −125.3) 1.8 +(300,56 −74.7) 1.8 +(178,13 −44.3) 1.8 +(136,5 −28.1) 1.0

19000

+0,8125,3 1,8 +74,7 1,8 +44,3 1,8 +28,1 1,8 +19,3 1,8 =

5 19000

= 0,076 +0,004 = 0,080 м =8,0 см.

N=13825.9кН

DL

0,00

И

Супесь

мDd=1.95

пластичная;

И –1

ΓγII=19.13кН/м3

Hh1=1,8 м

-2,00

WL-1.80

ГЭ1

взв

ΓγII=9.61кН/м3

Е=20000 кПа

Hh2=0,2 м

34,4

36,3

Hh3=1,8 м

Д

Суглинок

м

54,3

тугопластичный

ΓγW=9.81кН/м3

ИГЭ2–2

взв

Hh4=1,8 м

ΓγII=10.00кН/м3

А

Е=14000 кПа

hw=4.20D

72,3

Hh5=1,8 м

б

-6,00

90,3

Hh6=0,4 м

135,5/94,3

и

FL-6.90

Hh7=0,4 м

Σσzg,0=152,1

Σσzp,0= Р=612,14

Глина

Hh8=1,8 м

Bbу=4,50 м

полутвердая

С

185,3

125,3

504,40

ΓγII=18.44кН/м3

ИГЭ3–3

Е=19000 кПа

Hh9=1,8 м

ЭпюраΣσzg

м

Нс=6,40

218,5

74,7

300,56

Hh10=1,8 м

ЭпюраΣσzy

ЭпюраΣσzp

Hh11=1,0м

251,7

44,3

178,13

B.C

270,1

28,1

136,50

Z

Σ0.5σzg

Рис.16. Схема к расчету осадки условного фундамента

Определяем дополнительную осадку ∆Sp1

за счет продавлива-

ния свай на уровне подошвы условного фундамента по формуле (54),

рис.17:

π(1

2

3,14 (1−

0,382) 460,86

∆S p1 =

−ν2 ) p

(a −1,5dс) =

(0,9 −1,5 0,3) =

4E2

4

19000

= 0,0072 м = 0,72 см,

здесь ν2 – по табл.18 при IL= 0,25 (глина полутвердая) равно 0,38;

Е2 – модуль деформации ИГЭ–3 (глина полутвердая)–19000 кПа;

а – шаг свай – 0,90 м; d – сечение сваи – 0,30 м.

P=460.86 кПа

a=4,5 м

м

И

)=4,95

Заделка в

ростверк=0,05 м

d=0.3 м

ростверкв

r=0.508 м

0,9 м

Д

Свая

=3,6b

заделки

м

0,9м

А

учета

0,9 м

0,9 м

бl(безсв

dc=0,30 м

и

С

м

r=0,508 м

=6,40

hсж

Рис.17. Расчетная схема метода ячейки

(1

2

∆S p0

≈

−ν2 )(1−k)Р

=

(1−0,38

2

) (1−0,332) 376,52

= 0,038 м=3,80 см;

dE2

0,3 19000

∆S р =

∆S p1

=

∆S p1

(1−

E

) +

E

1

1

∆S p0

E2

E 2

∆S р =

0,0072

0,0072

(1−

14969,7

) +

14969,7 = 0,0087м = 0,87 см;

0,038

19000

19000

И

где Е1 – модулем общей деформации, кПа, в пределах длины сваи lсв ,

Е1=(20000 0,05+14000 4,0+19000 0,90)/4,95=14969,7 кПа.

А

Определение дополн тельной осадки за счет сжатия ствола свай

sс по выражению (6.95)

б

∆S

= P(l − a)

c

=

376,52(4,95

−0,9)

=0,00085 м= 0,085см.

6

0,09

EA и20 10

Полная осадка свайного фундамента по формуле (44)

С

+ sp+

sс=8,0+0,87+0,085=8,96 см.

s=sef