1383
.pdfДавление в цилиндре, МПа
8,0 |
|
|
|
|
|
7,0 |
z |
|
|
|
|
6,0 |
|
|
|
|
|
5,0 |
|
|
|
|
|
4,0 |
|
|
|
|
|
3,0 |
|
|
|
|
|
2,0 |
|
|
|
|
|
c |
|
|
|
|
|
1,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b |
r |
|
|
|
|
a |
0,0 |
|
|
|
|
|
0,000 |
0,100 |
0,200 |
0,300 |
0,400 |
0,500 |
|
|
|
|
Объем цилиндра, дм3 |
|
|
Рис. 1.4. Расчетная индикаторная диаграмма |
|
|
10
Продолжение табл. 1.3.
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
|
|
|
|
|
|
330 |
0,85999 |
0,75999 |
-1,34916 |
-0,58918 |
0,325 |
360 |
1,71840 |
1,6184 |
-1,69515 |
-0,07674 |
0 |
360 |
6,73114 |
6,63114 |
-1,69515 |
4,936 |
0 |
|
|
|
|
|
|
390 |
3,57791 |
3,47791 |
-1,34916 |
2,12875 |
1,174 |
420 |
1,47840 |
1,3784 |
-0,5228 |
0,8556 |
0,785 |
450 |
0,80315 |
0,70315 |
0,32478 |
1,02793 |
1,028 |
|
|
|
|
|
|
480 |
0,55588 |
0,45588 |
0,84757 |
1,30346 |
1,062 |
510 |
0,45873 |
0,35873 |
1,02439 |
1,38311 |
0,621 |
540 |
0,43240 |
0,3324 |
1,04559 |
1,37799 |
0 |
|
|
|
|
|
|
540 |
0,12765 |
0,02765 |
1,04559 |
1,07324 |
0 |
570 |
0,12765 |
0,02765 |
1,02439 |
1,05203 |
-0,472 |
600 |
0,12765 |
0,02765 |
0,84757 |
0,87522 |
-0,713 |
|
|
|
|
|
|
630 |
0,12765 |
0,02765 |
0,32478 |
0,35242 |
-0,352 |
660 |
0,12765 |
0,02765 |
-0,5228 |
-0,49515 |
0,454 |
690 |
0,12765 |
0,02765 |
-1,34916 |
-1,32152 |
0,729 |
|
|
|
|
|
|
720 |
0,12765 |
0,02765 |
-1,69515 |
-1,6675 |
0 |
|
|
|
|
|
|
1.4. Определение сил инерции поступательно движущихся масс
Для определения инерционных сил, которые возникают при работе двигателя, необходимо определить массу движущихся деталей. Для расчетов обычно используют массы деталей, приведенные к площади поршня. Приведенную массу деталей выбирают на основе данных по аналогичным деталям подобных двигателей.
В нашем случае примем удельную массу mn' =113 кг/м2 , удельную массу шатуна mш' =180 кг/м2 , а удельную массу неуравновешенных час-
тей одного колена вала без противовесов mк' =180 кг/м2.
На основе принятых данных определим значение инерционных сил, действующих на поршневой палец:
p j =−10−6 j m'j , |
(1.9) |
где m'j = mn' + 0,275mш' =113 + 0,275 180 =162 – удельная масса де-
талей КШМ, совершающих возвратно-поступательные движения при
работе двигателя, кг/м2.
Изменение инерционных сил в зависимости от угла поворота колен-
11
чатого вала двигателя пропорционально ускорению поршня.
Из графика изменения ускорения поршня видно, что его числовое значение изменяется в пределах от 0…180 град, поворота коленчатого вала. Следовательно, изменение силы инерции в течение рабочего цикла достаточно определить только в этом интервале.
Разобьем данный интервал с шагом расчета 30 град и определим значения инерционной силы в этих точках от поступательно движущихся масс:
– при ϕ = 0:
p j = −10−6 jm'j = −10−6 ω2 R (cosϕ + λ cos 2ϕ) (mn' + 0,275 mш' )=
=−10−6 5762 0,0255 (cos0 + 0,237 cos 2 0) (113 + 0,275 180)=
=−1,69515МПа;
–при ϕ =30:
p j = −10−6 jm'j = −10−6 ω2 R (cosϕ + λ cos 2ϕ) (mn' + 0,275 mш' )=
=−10−6 5762 0,0255 (cos30 + 0,237 cos 2 30) (113 + 0,275 180)=
=−1,34916МПа;
–при ϕ =60:
p j = −10−6 jm'j = −10−6 ω2 R (cosϕ + λ cos 2ϕ) (mn' + 0,275 mш' )=
=−10−6 5762 0,0255 (cos60 + 0,237 cos 2 60) (113 + 0,275 180)=
=−0,5228МПа;
–при ϕ =90:
p j = −10−6 jm'j = −10−6 ω2 R (cosϕ + λ cos 2ϕ) (mn' + 0,275 mш' )=
=−10−6 5762 0,0255 (cos90 + 0,237 cos2 90) (113 + 0,275 180)=
=0,32478МПа;
–при ϕ =120:
p j = −10−6 jm'j = −10−6 ω2 R (cosϕ + λ cos 2ϕ) (mn' + 0,275 mш' )=
=−10−6 5762 0,0255 (cos120 + 0,237 cos 2 120) (113 + 0,275 180)=
=0,84757МПа;
–при ϕ =150:
p j = −10−6 jm'j = −10−6 ω2 R (cosϕ +λ cos 2ϕ) (mn' +0,275 mш' )=
=−10−6 5762 0,0255 (cos150 +0,237 cos 2 150) (113 +0,275 180)=
=1,02439МПа;
–при ϕ =180:
12
p j = −10−6 jm'j = −10−6 ω2 R (cosϕ + λ cos2ϕ) (mn' + 0,275 mш' )=
=−10−6 5762 0,0255 (cos180 + 0,237 cos2 180) (113 + 0,275 180)=
=1,04559МПа.
Значения инерционной силы повторяются. Остальные значения инерционных сил представлены в табл. 1.3.
Центробежная сила инерции от вращающихся масс нижней части шатуна определяется по формуле:
K Rш = −mш.к R ω2 10−3 = −0,63967 0,0255 575,9592 10−3 = −5,411кН,
где mш.к = 0,725 mш = 0,725 0,8823 = 0,63967 – масса шатуна, со-
средоточенная на оси кривошипа, кг.
Центробежная сила инерции от вращающихся масс кривошипа определим по формуле:
K R ш = −mк R ω2 10−3 = −0,8823 0,0255 575,9592 10−3 = −7,46345 кН,
где mк = mк' Fn =180 0,0049 = 0,8823 – масса неуравновешенных
частей одного колена вала без противовесов, кг. Центробежная сила инерции вращающихся масс, действующая на
кривошип, равна сумме центробежных сил инерции:
KR ∑ = KR к + KR ш = −7,46345 −5,411 = −12,8744 кН.
1.5. Определение суммарной силы
Суммарная сила сосредоточена в центре поршневого пальца и определяется из выражения
P = ∆Pг + Pj . |
(1.10) |
Значения суммарной силы, полученные по формуле (1.10), сведены в табл. 1.3.
По данным табл. 1.3 сроится диаграмма суммарной силы, действующей в центре поршневого пальца.
1.6. Определение сил, действующих в деталях КШМ
На рис. 1.5 показаны силы, действующие в КШМ. В результате алгебраического сложения сил инерции от поступательно движущихся масс Pj
и избыточного давления газов ∆Pг получим суммарную или движущую
13
силу P0 .
Сила P приложена в центр поршневого пальца и раскладывается на боковую N, действующую на зеркало цилиндра; по шатуну S, сжимающую
и разрывающую шатун.
Сила S, перенесения в центр шатунной шейки, раскладывается на тангенциальную Т, создающую крутящий момент и силу K, действующую по кривошипу.
Силы инерции от возвратнопоступательно движущихся масс
Рис 1.5. Схема сил, действующих в деталях КШМ
P = −m |
j |
j 10−3 |
, |
(1.11) |
j |
|
|
|
где mj – масса возвратно-
поступательно движущихся деталей, кг;
j – ускорение (замедление) возвратнопоступательного движения, м/с2.
Причем для 4-тактных ДВС за цикл значения функции j(φ) повторяются дважды:
j(φ+360° )=j(φ).
Боковая (нормальная) сила давления поршня на стенку цилиндра
(рис. 1.5)
N = P tgβ . |
(1.12) |
|||||
Сила, действующая вдоль шатуна |
|
|
|
|
||
S = |
Р |
. |
|
(1.13) |
||
cos β |
||||||
|
|
|
|
|
||
Радиальная сила, действующая по оси кривошипа: |
|
|||||
K = P |
cos(ϕ + β) |
. |
(1.14) |
|||
|
||||||
|
|
cos β |
|
Для определения тангенциальной силы, действующей по касательной к шатунной шейке коленчатого вала, используют выражение:
T = P |
sin(ϕ + β ) |
|
|
cos β |
, |
(1.15) |
где β – угол отклонения шатуна, относительно оси цилиндра.
14
|
Для удобства определения тангенциальной силы, можно использовать |
|||||||||||||
приближенное выражение, в котором угол β заменен выражением, связан- |
||||||||||||||
ным с углом поворота коленчатого вала ϕ |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
T = |
|
|
λ |
|
|
|
|
|
(1.16) |
|
|
|
|
|
P sinϕ + |
2 |
sin 2ϕ . |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
На основе представленного уравнения определим значения тангенци- |
|||||||||||||
альной силы. Результаты расчета сведены в табл. 1.3. |
|
|
|
|
||||||||||
|
Графическая зависимость сил, действующих в кривошипно-шатунном |
|||||||||||||
механизме, от угла поворота коленчатого вала показана на рис. 1.6. |
|
|||||||||||||
МПа |
7,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Давление, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-0,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-1,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-2,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
60 |
120 |
180 |
240 |
300 |
360 |
|
420 |
480 |
540 |
600 |
660 |
720 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Угол поворота коленчатого вала, град |
||||||
|
|
Рис. 1.6. Диаграмма сил, действующихв кривошипно-шатунном |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
механизме |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
∆Рг; |
P; |
|
|
P |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
15 |
|
|
|
|
|
|
|
Контрольные вопросы
1.С какой целью определяют значение пути, скорости и ускорения поршня?
2.Методика построения индикаторной диаграммы в координатах P-V и P-φ.
3.Как определяют силу инерции от поступательно движущихся масс?
4.Как определяют суммарную силу от давления газов и инерциальных сил?
5.Методика определения сил, действующих в деталях КШМ.
2.РАСЧЕТ МАХОВИКА
2.1. Цель и задачи работы
Изучить методику расчета маховика, определить его массу и размеры для конкретного двигателя.
2.2. Вводная часть
Основное назначение маховика – обеспечение равномерности хода двигателя и создание необходимых условий для плавного движения машины с места.
Для автомобильных двигателей, работающих обычно с большой недогрузкой, характерен облегченный разгон машины и поэтому их маховики имеют минимальные размеры.
В тракторных двигателях кинематическая энергия маховика должна обеспечить плавное движение машины с места и преодоление кратковременных перегрузок. Поэтому маховики тракторных двигателей по сравнению с автомобильными, имеют большую массу и размеры.
Расчет маховика сводится к определению момента инерции маховика JМ, основных его размеров, массы и максимальной окружной скорости.
2.3. Определение момента инерции маховика
Показателем, характеризующим изменение скорости вращения коленчатого вала за цикл, является коэффициент неравномерности хода
δ = |
ωmax −ωmin , |
(2.1) |
|
ωср |
|
16
где ωmax, ωmin – максимальная и минимальная угловые скорости вра щения коленчатого вала за цикл, рад/с;
ωср = π30n
n – частота вращения коленчатого вала, мин-1.
Для автомобильных двигателей δ=0,01±0,02, для тракторных
δ=0,003±0,01.
Задаваясь значением δ, можно приближенно найти момент инерции маховика. Для этого вначале определяют момент инерции всех движущих-
ся масс двигателя относительно оси вала по формуле |
|
|||
J0 = |
Lизб |
, |
(2.2) |
|
δω2 |
||||
|
|
|
||
|
ср |
|
|
где Lизб – наибольшая избыточная работа суммарного крутящего момента, Н·м.
Для определения Lизб многоцилиндрового двигателя строят график набегающего крутящего момента Мкр. Для этого необходимо знать изменение удельной касательной силы Т (Н/м2) или Мкр =ТFn R (Н·м) в зависимости
от угла поворота коленчатого вала φ. Следует напомнить, что Fn – площадь поршня; R – радиус кривошипа.
На рис. 2.1 показано изменение удельной силы Т в зависимости от φ. На рис. 2.2 в качестве примера показана схема коленчатого вала 4-
цилиндрового двигателя с кривошипами под углом, равным 180о. Крутящий момент передается последовательно от первого цилиндра к
четвертому (в нашем примере удельная сила Т), создавая запас энергии на маховике. Накопленная энергия передается на привод механизмов трансмиссии, гидравлических насосов и пр.
Для определения набегающего крутящего момента на конкретной коренной шейке и особенно на последней, необходимо знать начальные фазы в каждом отдельном цилиндре. Положение поршня первого цилиндра будем считать в ВМТ, оно соответствует началу такта впуска. Начальную фазу примем равной α = 0. Начальная фаза і-го цилиндра, определяющая, какой такт или какая часть такта, протекает в данном цилиндре, может быть определена по схеме работы цилиндров или по формуле:
αi = (i −m +1)γ , |
(2.3) |
где i – число цилиндров;
m – номер вспышки по порядку; γ – интервал между вспышками.
Для 4-тактного двигателя γ =720о/i, для 2-тактного двигателя γ =360о/i.
17
Рис. 2.1. График изменения удельной тангенциальной силы в зависимости от ϕ
Рис. 2.2. Схема коленчатого вала
Например, для дизеля 4Ч13/14 (Д-440) α1 = 0о; α2 = 180о; α3 = 540о; α4 = 360о.
Для определения набегающего крутящего момента на промежуточные коренные шейки и суммарного крутящего момента на шейку 4–0 составляют табл. 2.1, в которую в соответствии с начальными фазами для каждого цилиндра вписывают значение удельной силы Т.
Таблица 2.1
Значение силы Т на различных коренных шейках
φ=α, |
Т1, |
Т1-2, |
α2, |
Т2, |
Т2-3, |
α3, |
Т3, |
Т3-4, |
α4, |
Т4, |
Т4-0, |
град |
МПа |
МПа |
град |
МПа |
МПа |
град |
МПа |
МПа |
град |
МПа |
МПа |
0 |
0 |
0 |
180 |
0 |
0 |
540 |
0 |
0 |
360 |
0 |
0 |
10 |
-0,3 |
-0,3 |
190 |
-0,1 |
-0,4 |
550 |
-0,1 |
-0,5 |
370 |
1 |
0,5 |
18
Складывая алгебраические значения Т, получим значение набегающего момента на каждой коренной шейке. Эти данные необходимы для оценки наиболее нагруженной шейки. В табл. 2.1 в качестве примера показано определение значения Т на каждой коренной шейке для двух значений φ. Значение Т4-0 представляет собой суммарное значение удельной силы Т, действующей от всех кривошипов.
На рис. 2.3 показан график изменения Т4-0. Периодичность изменения графика служит для контроля правильности выполнения расчетов.
Рис. 2.3. График изменения силы T на коренной шейке 4-0
Для определения среднего значения Т4-0 определяют длину периода l, а также площадь, заключенную между кривой и осью абсцисс:
Т4−0 = |
∑F + − ∑F − |
. |
(2.4) |
|
l |
||||
|
|
|
Далее определяют величину максимальной избыточной площади
Fизб.max, м2, на участке l, м, выше линии Т4-0 ср. Затем определяют наибольшую избыточную работу:
Lизб = Fизб max µ, |
(2.5) |
19