Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Сибирская государственная автомобильно-дорожная академия

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

926

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

07.01.2021

Размер:

758.38 Кб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 23 / 83 4 5 6 7 8 > Следующая >>>

Тормозное усилие T на стойке А [1],(табл.П.1.3)

	Нв (hпб	0,15 )	Нв .
у	Нв (hпб	0,15 )

	Нв
	Нв

Рис.12

RА k

T ;

RА RБ ;

R R

;

R11

1Р

Стойка А

Стойка Б

H в

пб

0,15 ;

R Б

Н в

;

Rв

N I = 0;

N I

= 0;

M II

RвА

RA H T H н

hпб

0,15 ;

М I

RБв

RБ H ;

N II

=0;

N II

=0.

Данные заносим в табл. 6 в графу ТА – со стойки А, а в графуТБ – со стойки Б; поскольку направление T вправо или влево, знак моментов ±.

3.2.4. Ветровая (слева)

[1],(табл.П.1.4)

Рис.13

RА k

H ;

RБ k

отс

H ; реакция в дополнительной связи от

W равна

;

RА

RБ

;

R R

;

R R /2.

Стойка А

Стойка Б

MI ( RвA RА ) Hв qн

Hв

;

( RвБ RБ) Hв qотс

Hв

;

NI = 0;

Н2 ;

NI = 0;

Н2

(

) H q

( R

Б R

) H q

отс

;

Rв

RА

NII =0.

NII=0.

Данные заносим в табл. 6 в графу «ветер слева» − со стойки А; в графу «ветер справа» – со стойки Б, с обратным знаком

моментов.

4. ПРОЕКТИРОВАНИЕ СТОЕК

4.1. Материал
Бетон В15…В30 b2= 1,1 [2, табл. 15];
Rb = …., МПа	[2, табл. 13] с учетом b2;
Eb =….., МПа	[2, табл. 18	].
Арматура А-III (Ø10 − 40)
Rs =Rsc =….., МПа		[2, табл. 22	];
Es=….., МПа [2, табл. 29 ];

Es − коэффициент приведения;

R					;	R R(1 0,5 R ),
	SR
1		(1		)

	sc,u		1,1

где 0,008Rb [2,п. 3.12];

=0,85 – для тяжелого бетона;

SR Rs, МПа;

sc,u =400 МПа, т.к. b2>1,0.

Таблица 6

Расчетные усилия в стойке по оси А

нагрузки

От временных нагрузок

Расчетные сочетания усилий

Крановой

Ветро-

Основные

Дополнительные

вой

сечения

усилиявид

постояннойот

снеговой

вертикальной

горизон-

слева

справа

(+)

(-)

тальной

(+)

Mmax

Mmin

Mсоотв

Mmax

Mmin

Mсоотв

TБ

Nсоотв

Nmax

Nсоотв

Nmax

Dmax

4.2. Надкрановая часть (армирование симметричное − As A s) Принимается наиболее возможное значение а и а

(для dmax 40мм)

Исходные		данные
Hв	……	см
hв	……	см
bk	……	см
Jв (п.3)	……	см4
l0=2,5Hв	……	[2,табл.32],
		см
i=0,289 hв	……	см

Рис.14

Если l0 14, то учитываем влияние прогиба на прочность i

колонны. Минимальное армирование:

1) Аsmin Asmin min b h0 , см2 ( min =[2,т. 38]:100);

2) Аsmin Asmin ….., см2 (либо 3 при b = 600мм, либо 2 Ø16 А–III

при b = 400мм− по конструктивным требованиям: dmin 16мм, [2, п. 5.18].

Принимаем по наибольшему n(число),

Ø с Аsmin Asmin …..см2.

Определение зависимости Ncr As:

если

Js As

и p = 1 в формуле (58) [2], то

6,4 Eb

0,11

0,1

0,1 e

где Eb , Н/см2 ; As и As , см2 ;

h0 , l0, a , см ; J , см4 ; Ncr , H .

После преобразования формулы Ncr получаем ( Еs , МПа; С,

Н/см2; D, см2):

6,4 E

100 h

;

l02

0,11

0,1

;

0,1 e

Ncr C D As As .

Определение Ncr− As[2, п.3.6, п.3.24]

Таблица 7

Сочетание усилий

Показатели

Mmax =….кН∙м

Mmin = .....кН∙м

Nсоотв =….кН

Nсоотв =…..кН

1. M , Н·см

2. N ,

3. e0

, см

4. Mдл , Н∙см

5. Nдл , Н

6. δ

е,min

0,5 0,01

0,01R

е0

е,min

Иначе

е =δе,min

8. M

дл

а , Н ·см

дл 2

9.Mtot M N

, Н· см

10. l

1 β

1, где

β = 1

Mtot

11. C=см. выше, Н/см2

12. D =см. выше, см2

13.N

C D A A/

...... A A/

s s

Примечания: 1.Мдл принимать со своим знаком, либо (+), либо (-), в п.8 и 9 знаки в формулах принимать по знаку М. 2. Здесь и далее в таблицах проводить расчетные операции.

Таблица 8

Конструктивный расчет по наиневыгоднейшему сочетанию

(армирование симметричное Аs = As')

Вычисления по

Показатели

сочетанию

M = …..Н∙см,

Nсоотв = …..Н

h 100

Вычисления

[2,формулы (37),п.3.20],

x h0

2 Принимаем As1

As1 Asmin

− || −

Ncr

...(... Astot ), в кН (см.табл.7), в Н

− || −

stot

> 1 [2, формула (19)]

− || −

Ncr

− || −

e e

N e Rb b x h0 0.5x 100

− || −

Rsc (h0 a ) 100

[2,

формула(36)]

Если As2

Asmin , то As As Asmin и принимаем

n(число),

Ø с

каждой стороны с As = As Asmin , см2

Если As2 > As1

и если │

As2

1 │·100 5%, тогда As

As As2

As1

принимаем

Ø с As As As2 , см2

Иначе As1

As1 As2 и повторяем пп. 3, 4, 5, 6, 8 до невязки ≤ 5 %

Примечание. В правой части таблицы приводить не результат, а процедуру вычислений.

Таблица 9

Проверка прочности по другому сочетанию, армирование

As As = см2 (табл. 8, п. 8)

	Показатели	М= … кНм
	Показатели	N= … кН
		N= … кН

					N
								R	Вычисления
		Rb b						R	Вычисления
1.		Rb b				h0 100
1.
	x= h0(см)

2.	Ncr ...... As A s , в Н (табл. 7, п.13)								− \|\| −
2.	Ncr ...... As A s , в Н (табл. 7, п.13)

			1				> 1		− \|\| −
3.							> 1		− \|\| −
3.	1			N
	1			Ncr
				Ncr

4.	e e				h	a,см			− \|\| −
4.	e e					a,см
	0				2

5.	N e [2,формула (36),п.3.20]								− \|\| −
5.	N e [2,формула (36),п.3.20]

6.	Rb b		x h0 0,5x 100						− \|\| −
6.							Rsc As h0 a 100
							Rsc As h0 a 100

7.	Если п.5 ≤ п.6, то прочность обеспечена								− \|\| −
7.	Если п.5 ≤ п.6, то прочность обеспечена

8.	Иначе увеличиваем As As ,исходя из сортамента, и повторяем пп. 2−7

Поперечное армирование принимать в соответствии с п.5.22[2].

4.3. Подкрановая часть (армирование несимметричное −As A s)

Исходные данные

HH	….,	см
hH	….,	см
bk	….,	см
Jh = (n3)	….,	см4

lo =1,5Hh		см[2,табл.
		32]
i = 0,289hн		см

Рис.15

Если l0 > 14, то учитываем влияние прогиба на прочность i

колонны. Минимальное армирование:

1)Asmin Asmin = min b h0 , см2 ( min =[2,т.38] : 100);

2)Asmin Asmin = , см2 (либо 3 − при bк 600мм, либо 2 − при

bк 400мм, Ø16 А-III).

Принимаем по наибольшему n, Ø с Asmin Asmin = см2.

Далее расчет см. п. 4.2 данного пособия, но со своими параметрами. Табл.10 аналогична табл.7, получение зависимости Ncr ( As A s )для сечения подкрановой части.

<<< < Предыдущая 1 23 / 83 4 5 6 7 8 > Следующая >>>

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]

#
07.01.2021754.78 Кб2921.pdf
#
07.01.2021755.07 Кб12922.pdf
#
07.01.2021756 Кб73923.pdf
#
07.01.2021756.24 Кб3924.pdf
#
07.01.2021758.32 Кб2925.pdf
#
07.01.2021758.38 Кб3926.pdf
#
07.01.2021758.75 Кб2927.pdf
#
07.01.2021761.99 Кб4928.pdf
#
07.01.2021762.18 Кб11929.pdf
#
07.01.2021287.41 Кб093.pdf
#
07.01.2021762.78 Кб3930.pdf