926
.pdf
Таблица 11
Конструктивный расчет подкрановой части (армирование несимметричное)
|
Вычисления по сочетанию |
Показатели |
Mmax=… кН∙м, Nсоотв =… |
|
кН |
1.As1= Asmin
2.В первой попытке As1≈ 2 Asmin
3. |
Ncr (табл. 10), Н |
Вычисления |
|||
4. |
|
1/(1N вNН), |
− || − |
||
|
|
||||
|
|
|
|
Ncr |
|
5. |
|
|
h |
− || − |
|
e e0 |
|
|
a |
||
|
2 |
||||
|
|
|
|
|
|
6. |
|
|
|
N e 100 R b |
h2 |
R |
|
2 |
|
− || − |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
b |
0 |
|
|
|||||||
|
As2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
,см |
|
|||||
|
|
100 Rsc h0 a |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
[2,формула (36)] |
R из п.4.1 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
7. |
Если As2≤ As1, |
то As2= |
As1(см. п.9) |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
8. |
Если As2≤ As1, то R ; R (см. п.11) |
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
9. |
|
|
N e 100 Rsc As2 |
h0 a |
|
− || − |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
100 Rb b h0 |
|
|
|
|
|
||||||
|
[2, формула (36)] |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
10. |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
− || − |
|||
|
1 2 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
11. |
x h0 |
|
|
|
|
|
|
|
− || − |
|||||||||
12. |
As2 |
|
Rb b x Rsc |
A's2 100 N |
− || − |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
100 Rs |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
[2,формула (37)] |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
As2 |
As2 |
1 |
|
100≤ 5%. |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
As1 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
13. |
|
As1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
− || − |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
Принимаем n, Ø с каждой стороны |
|
|||||||||||||
|
с As ≥ As2 и As As2 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
14. |
|
Иначе As1 As2, As1 |
As2 |
(см. п.3) |
− || − |
|||||||||||||
29
Примечание. В правой части таблицы приводить не результат, а процедуру вычислений.
Таблица 12
Конструктивный расчет по другому сочетанию
Вычисления по сочетанию
Показатели
Mmin =…кНм ,Nсоотв =… кН
То же, что и табл. 11
Окончательное конструирование продольной арматуры [2, п.5.18]
Рис.16
Окончательное армирование (по наибольшему, по граням)
Рис.17
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 13 |
|
|
|
|
Проверка на ЭВМ (программа RNS [4],( прил.2) |
||||
|
|
|
|
|
|
Показатели |
Mmax= … ...кН∙м |
Mmin = …..кН∙м |
|
|
|
|
|
|
Nсоотв =… .. кН |
Nсоотв =… кН |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1 |
Уточнение Ncr по ( Asлев Asправ ), |
Вычисления |
Вычисления |
|||||
|
табл.10 Ncr C Д As As |
|||||||
|
|
|
1 |
|
> 1, N в Н |
− || − |
− || − |
|
2 |
1 |
|
N |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
Ncr |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
30 |
|
|
|
3 |
e e0 |
|
h |
a , см |
− || − |
− || − |
|
|
|
||||
|
|
2 |
|
|
|
|
4 |
e h e , см |
− || − |
− || − |
|||
|
|
0 |
|
|
|
|
Проверка прочности нормального сечения подкрановой части
проводится в соответствии с прил.2.
5. РАСЧЕТ СБОРНОЙ ЖЕЛЕЗОБЕТОННОЙ
ПРЕДВАРИТЕЛЬНО-НАПРЯЖЕННОЙ
ДВУТАВРОВОЙ БАЛКИ ПОКРЫТИЯ
5.1. Конструктивная схема покрытия
Покрытие представлено ребристыми плитами шириной 1,5 и 3 м, опирающимися продольными ребрами на двускатные (уклон 1:12) стропильные балки. Нагрузка на балки – в виде сосредоточенных сил, приложенных в месте опирания плит; допускается при формировании расчетной схемы замена сосредоточенных сил на равномерно распределенную нагрузку.
5.2. Предварительное конструирование балки
Геометрические параметры балок
31
Рис.18
h |
890 |
|
1 |
0,5L 25 , мм |
|
|
|
||||
max |
|
|
12 |
|
|
|
|
1 |
|
||
hx 890 |
|
x 125 ;bf и hf − |
|||
|
|
||||
|
12 |
|
|
||
по размещению арматуры Asp
Рис. 19
5.3. Расчетная схема балки
32
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис.20 |
|
|
|
|||
|
н |
н |
|
l0 |
x |
; |
|
н |
|
н |
|
l0 x |
; |
|
|
|||||
M |
св |
qсв |
x |
|
|
|
|
M |
|
q |
|
|
x |
|
|
|
|
|
||
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|||
M н qн x |
l0 x |
; |
M q x |
l0 x |
; |
Q q |
l0 |
. |
||||||||||||
|
дл |
дл |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
max |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Таблица 14
Сбор нагрузок на балку
|
Вид нагрузки |
Нормат., |
f |
Расчет., |
Шаг |
Нормат., |
Расче |
|||
|
кН/м |
2 |
кН/м |
2 |
колон |
кН/м |
т, |
|||
|
|
|
|
|
|
н, В, м |
кН/м |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
I. Постоянные |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1. |
Стяжка, пароизоляция, |
|
|
1,3 |
|
|
|
|
|
|
ковер |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
2. |
Утеплитель |
табл.4 |
|
|
|
|
|
|
||
(для |
отапливаемых |
|
|
1,3 |
|
|
|
|
|
|
зданий) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3. |
Плиты покрытия |
табл.2 |
1,1 |
|
|
|
qcнв |
|
||
4. |
Балка |
|
gсв |
|
1,1 |
|
|
|
qсв |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
gн =… |
g=… |
II. Временные |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
33 |
|
|
|
|
|
1.Длительно |
|
|
|
|
|
1,43 |
0,5 Sg |
|
рдлн |
|
действующая |
|
|
|
|
|
|
|
|||
2.Кратковременно |
|
|
|
1,43 |
0,5 Sg |
|
|
|
||
действующая |
|
|
|
|
|
см. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
п.2.2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
pн =… |
p=… |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
qн =… |
q=… |
В том числе q |
н |
gн |
p |
н |
|
|
|
|
||
|
дл |
|
|
|
дл |
|
|
|
|
|
Нагрузка от собственной массы балки: вес балки нормативный (кН)
GБ (данные табл. 3 ,
f
где f =1,1.
Нормативная нагрузка на 1 м2 покрытия (кН/м2):
gсв GБ .
L B
5.4. Расчет прочности нормального сечения балки покрытия
Рис.21
34
Расчетное опасное сечение находится на расстоянии, равном приблизительно 0,37l0. Принимаем а'=3 см; аsp=8 см. Класс бетона не ниже В 25, γв2 = 0,9 [2, табл. 15].
5.4.1. Определение площади сечения напрягаемой арматуры
Определяем граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона R [2,формула(25),п.3.12].В этой формуле в2 =0,9;
sp=(0,6−0,8)Rs,ser ; для упрощения ∆ sp =0.
Кроме этого, вычисляем R R 1 0,5 R .
Определяем необходимость постановки арматуры в сжатой зоне
As по расчету (из предельного условия R , 0 |
R ), сжатая |
|||||||||||
арматура класса A-III: |
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
2 |
|
|
|
|
f |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
M R Rb b |
h0 100 |
|
|
|
|
100 |
|||||
|
Rb bf |
b hf |
h0 |
2 |
|
|||||||
As треб |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
||
|
Rsc h0 a 100 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где М в Н·см; Rв , Rcs |
в МПа; размеры в см. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Если As треб ≤Asmin , то. А |
=Asmin |
=4,52 см2 (4 Ø12 АIII); |
||||||||||
|
|
sфакт |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
если As треб >Asmin , то с незначительным превышением принимаем n,
Ø с А |
≥ As треб |
(n 4). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
sфакт |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Целесообразно иметь |
|
|
Asфакт Аsmin, для этого по возможности |
|||||||||||||||
увеличить класс бетона или |
bf . |
|
|
|
|
|
||||||||||||
Определяем положение границы сжатой зоны в расчетном |
||||||||||||||||||
сечении , |
если |
|
|
|
|
|
0,5hf 100 Rsc As h0 a 100, |
|||||||||||
1) М Rb bf hf h0 |
|
|||||||||||||||||
то граница сжатой зоны находится в полке, тогда |
||||||||||||||||||
|
|
M |
R |
|
A |
|
|
|
|
h |
|
a |
|
100 |
||||
|
0 |
|
|
sc |
|
|
s |
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
; 1 1 2 0 ; |
||||
|
|
Rb b f |
|
|
|
2 |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
h0 100 |
|
|
|
|
||||||||||
35
|
|
|
|
|
|
|
|
Атреб |
Rb bf |
h0 Rsc As . |
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
sp |
|
|
|
|
Rsp s6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Если условие (1) не выполняется, то граница сжатой зоны |
||||||||||||||||||||||||
проходит в ребре, тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
M R |
|
A h |
|
a 100 |
R |
|
|
|
|
|
|
|
0.5h |
|
100 |
||||||||
|
|
sc |
0 |
b |
b |
b h |
h |
0 |
|
||||||||||||||||
|
0 |
|
|
|
s |
|
|
|
|
|
|
f |
|
f |
|
f |
|
|
R, |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
R |
b |
b h2 |
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Атреб |
Rb b |
h0 |
Rsc As |
Rb(bf |
b) hf |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
sp |
|
|
|
|
|
|
Rsp s6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
(формула определения ξ см. выше).
Коэффициент s6определяется по п. 3,13 [2,формула (27)] . Фактическое значение Asp принимают по сортаменту
Aspфакт Aspтреб.
Арматуру размещают в нижней полке балки с учетом конструктивных требований [2, п.5.5] и [2, п.5.12] и назначают размеры нижнего пояса балки. При этом уточняют значения asри h0.
Рис.22
5.4.2. Проверка прочности балки по нормальному сечению
Граница сжатой зоны проходит в полке, если
2)s6 Rsp Asp Rb bf hf Rsc As ,
тогда высота сжатой зоны бетона (см) определяется
36
x s6 Rsp Asp Rsc A .
Rb bf
Несущая способность сечения (Н∙см)
|
|
h0 |
|
100. |
Mсеч Rb bf |
x h0 0,5 x Rsc As |
a |
При М сеч М прочность сечения обеспечена.
Если условие (2) не выполняется, то граница сжатой зоны проходит в ребре и высота сжатой зоны бетона (см) определяется.
x s6 Rsp Asp Rв b/f b hf Rsc As ,
|
Rв b |
если х > хR R h0 , то |
х хR . |
Несущая способность сечения (Н∙см)
Мсеч Rb bf |
b hf |
h0 0,5h |
100. |
||
Rb b x h0 |
|
|
h0 |
|
|
0,5x Rsc As |
a |
||||
Если М сеч М , то прочность сечения обеспечена.
5.5. Расчет прочности наклонного сечения балки покрытия
[2,п. 3.32]
Рис.23
Задаемся поперечной арматурой Ø 6 АIII, s = 300 мм; n=2; bf b 3hf .
37
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R |
|
b 100 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
R |
|
|
A |
|
100 |
b3 |
1 |
f |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
sw |
|
|
|
|
|
|
|
n |
|
|
bt |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
q |
sw |
|
|
|
|
|
|
sw |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
; |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s |
b hf |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
f |
0,75 |
bf |
0,5 − учитывается влияние сжатых полок; |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
b h0 |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
n |
0,1 |
|
|
N |
|
|
|
0,5 − учитывается влияние продольных сил; |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
Rbt b h0 |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
N P 0,6 Asp Rsp,n , кроме этого (1 f |
n ) 1,5; |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
b3 0,6; |
|
|
|
|
|
|
|
|
R |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
b2 |
1 |
f |
|
n |
b h2 |
100 |
|
|
|
1 |
|
|
|
R |
|
|
|
|||||||||||||||||||||
Q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
bt |
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
b3 |
f |
|
n |
bt |
b h |
100; |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
b |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
||||||
b 2 2 ,0 ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
C0 2h0 ; |
|
C0 C ; |
|
C0 h0; |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Rbt |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b2 1 f |
|
n |
b h0 100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
C0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
qsw |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
Qsw qsw C0 ;
Qсеч Qв Qsw Q .
Проверка прочности наклонной полосы [2, п.3.30]
Qmax 0,3 w1 b1 Rb b h0 100,
где b1 1 Rb ; =0,01 ; Rb в МПа;
w1 1 5 w 1,3;
|
Esw |
; |
w |
Asw |
, |
E |
b s |
||||
|
b |
|
|
|
|
если условие не выполняется, то увеличиваем b на длине C.
38