926
.pdf
Рис.4
Модуль 0,6 м; высота стеновых панелей и блоков остекления 1,2
и1,8 м; пан =300 мм (принять).
2.ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ НАГРУЗОК И ПАРАМЕТРОВ
Рис.5
2.1.Постоянные нагрузки
от покрытия Fп(табл. 2−4, рис.5).
Сила Fпприложена на расстоянии 150 мм от разбивочной оси, поэтому эксцентриситет приложения силы относительно оси надкрановой части колонны:
aв(с учетом знака: влево (-); вправо (+))(мм);
a |
в |
"привязка" 150 hв |
2 |
, |
|
|
|
||
|
|
13 |
|
|
то же относительно оси подкрановой части колонны(мм): aн "привязка" 150 hн 2 ;
Fп gk B L Qр ,
2 2
где gк – расчетная нагрузка от веса 1 м2 кровли и плит покрытия; В – шаг колонн, м;
L – пролет рамы, м;
Qр− ориентировочный вес стропильной конструкции, кН;
от собственной массы (без эксцентриситета)
Fсвв f bk hв Hв ;
Fсвн f bk hн Hн,
где f = 1,1 – коэффициент надежности по нагрузке;
= 25 кН/м3 – плотность железобетона;
от стен и остекления (без эксцентриситета)
Fств gст hств B,
Fстн ( gст hстн gост hост ) B,
где В – шаг колонн, м;
gст, gост– расчетные нагрузки от веса 1 м2 стеновых панелей и оконных блоков, навешанных на надкрановую или подкрановую часть колонны (см. табл. 4);
hст, hост– высота панелей и остекления, м;
от массы подкрановой балки с рельсом (без эксцентриситета)
Fпб = ……кН (см. табл. 3).
Нагрузка от веса конструкций
Таблица 2
Плиты покрытия (с учетом заливки швов)
|
|
|
|
Нагрузка на 1 м2 |
|
Тип плит |
Размеры в плане, |
Район |
по |
горизонтальной |
|
мм |
снеговой нагрузке |
проекции |
|||
|
|||||
|
|
|
|
покрытия, кН/м2 |
|
Ребристые |
3 х 6 |
Все районы |
|
1,50 |
|
1,5 х 6 |
Все районы |
|
1,70 |
||
|
|
||||
14
|
3 х 12 |
I – III |
1,65 |
|
3 х 12 |
IV–VIII |
2,00 |
|
1,5 х 12 |
Все районы |
2,95 |
В табл. 2,3,4 приведены расчётные значения нагрузок.
Таблица 3
Стропильные конструкции и железобетонные подкрановые балки
Тип |
Пролет |
|
Район |
по |
Вес |
|
конструкци |
Шаг, м |
снеговой |
|
элемента, |
||
конструкций |
|
|||||
й, м |
|
нагрузке |
|
кН |
|
|
|
|
|
|
|||
Балки |
12 |
6 – 12 |
Все районы |
|
40,2 |
|
15 |
6 – 12 |
|
64,7 |
|
||
|
18 |
6 – 12 |
|
|
89,3 |
|
Фермы |
|
6 |
I – III |
|
44,1 |
|
18 |
IV – VIII |
|
58,9 |
|
||
|
|
|
||||
|
12 |
I – III |
|
58,9 |
– 76,5 |
|
|
|
|
||||
|
|
IV – VIII |
|
76,5 |
– 92,2 |
|
|
|
|
|
|||
|
|
6 |
I – III |
|
90,3 |
|
Фермы |
24 |
IV – VIII |
|
90,3 |
– 109,8 |
|
|
|
|||||
12 |
I – III |
|
146,2 |
|||
|
|
|
||||
|
|
IV – VIII |
|
182,5 |
||
|
|
|
|
|||
Подкрановые |
6 |
Для |
кранов |
41,2 |
|
|
балки |
12 |
грузоподъемностью 15 – 50 т |
112,6 |
|||
Таблица 4
Стеновые панели, ограждающие части покрытия, и остекление
15
Элементы |
Характеристика |
Длина |
Нагрузка от веса 1 м2 |
||
здания |
элемента |
элемента, кН/м2 |
|||
|
Отапливаемое |
6 |
1,75 |
− 2,75 |
|
Стеновые панели |
12 |
2,15 |
−3,15 |
||
|
|||||
Неотапливаемое |
6 |
1,65 |
|
||
|
|
||||
|
12 |
2,10 |
|
||
|
|
|
|||
Кровля |
Отапливаемое |
− |
0,90 |
− 1,45 |
|
Неотапливаемое |
− |
0,40 |
−0,50 |
||
|
|||||
Остекление |
- |
− |
0,40 |
|
|
Примечание. Толщина стеновых панелей отапливаемых зданий определяется теплотехническим расчетом; при выполнении проекта принимается без расчета по согласованию с консультантом.
2.2. Временные нагрузки
от снега [3, разд. 5]
Fсн Sg B L ,
2
где Sg − расчетная снеговая нагрузка в кН/м2 в зависимости от райо-
на строительства;
= 1;
Fсн прикладывается так же, как иFп;
от крана [3, разд. 4]
вертикальная Dmax , Dmin (см. табл. 1).
Эксцентриситет относительно оси подкрановой части (со своим знаком (-) влево, (+) вправо) соответственно осям:
a |
A |
"привязка" 750 hн |
|
(мм); |
|
|
||||
|
hн |
|
2 |
|
|
|
|
|
||
a |
Б |
2 |
"привязка" 750 |
|
(мм). |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Горизонтальная Т (см. табл. 1) |
|
|
||||||||
приложена на уровне y= |
|
|
hпб 0,15 |
|
Нв , от верха колонны; |
|||||
|
|
|
||||||||
1 |
||||||||||
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Нв |
|
|
|
ветровая [3,разд. 6,п.6.3]
Таблица 5
16
Wmi Wo k ,
где Wo–[3, табл. 5] , кН/м2; k −[ 3, табл.6], см. табл. 5.
H |
k |
Wmi |
До 5 м |
0,75 |
… |
10 м |
1,00 |
… |
20 м |
1,25 |
… |
40 м |
1,50 |
… |
Фактическая ветровая эпюра, которая приводится к эквивалент-
ной по моменту в защемлении с ординатой Wmэкв на высоте H .
W |
экв |
|
2Mзащ ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
m |
|
|
H2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
M |
защ |
|
W |
10 5,15 0,5 (W |
|
|
W |
) 5 |
5,15 |
|
5 |
|
W |
|
|||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
m5 |
|
|
|
|
|
|
m10 |
|
m5 |
|
|
3 |
|
|
|
m10 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
H |
пом |
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
(H |
пом |
10) 10,15 |
|
|
|
|
0,5 W |
|
W |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
mHпом |
m10 |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
Hпом |
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
(Hпом |
10) 10,15 |
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
3 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Рис.6
Сосредоточенная сила в уровне верха колонны
Wн WmHзд WmHпом B (Hзд Hпом ) C f ,
2
17
W |
|
WmHзд WmHпом |
B (H |
зд |
Н |
пом |
) C |
f |
, |
|
|||||||||
отс |
|
2 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где С= 0,8 – с наветренной и C= 0,6 – с заветренной сторон;f = 1,4 – коэффициент надежности по нагрузке.
Равномерно распределенная погонная нагрузка
qн Wmэкв B C f ,
qотс Wmэкв B C f .
Рис.7
Расчетная схема (статически неопределимая).
Рис.8
18
Ригель считается абсолютно жестким.
Рис.9
Основная система метода перемещений (одно неизвестное) − на рис.9; нагрузка не показана; I и II − номера расчетных сечений.
3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСИЛИЙ В СТОЙКАХ
п Jв Jн; |
Hв Н ; |
Jв bк hв3 12; |
Jн bк h3н 12. |
3.1. Постоянная нагрузка
Предпосылка (в учебных целях) − нагрузка от собственного веса колонны, стен и подкрановых балок приложена по оси колонны.
3.1.1.Нагрузка от покрытия Fп (симметричное воздействие на раму)
[1],(табл.П.1.1), y 0 Hв ; в формулу определения Rв подставляется aв со своим знаком – слева от собственной оси (-); справа (+).
Например:
19
Рис.10
e hн hв .
2 2
Направление и знак величины Rв:← (+); → (−);
Rв Fп (k1 aв k1 e). H
Правило знаков для М:
Скачок эп. М на величину |
Fп e позволяет получить значение |
||
М Iн. |
|
|
|
Значения без учета знака: |
|
||
ав= 40 |
мм – при hв = 38 |
см при привязке “0” ; |
|
ав= 50 |
мм – при hв = 40 |
см; |
см. п. 2.1 |
ав= 100 мм – при hв= 60 см – привязка “250”.
20
MI Fп aв Rв Hв ;
MII Fп aн Rв H ; NI NII Fп.
Здесь и далее для определения моментов учитывается только направление векторов сил, абсолютное значение расстояний и правило знаков.
3.1.2.Нагрузка от стен, собственного веса, подкрановых балок
MI = MII=0;
NI Fсвв Fcmв ;
NII NI Fсвн Fстн Fпб .
3.1.3. Суммарная от постоянной нагрузки
MI =∑MI ; |
MII=∑ MII; |
NI=∑NI; |
NII=∑ NII. |
3.2.Временная нагрузка
3.2.1.Снеговая нагрузка Fсн
Изгибающие усилия от покрытия умножаются на коэффициент
Fсн/Fп:
MI = …… |
NI= NII=Fсн |
MII=…… |
|
3.2.2. Крановая вертикальная нагрузка : DmaxA ,DmaxБ
Загружение −DmaxA [1],(табл.П.1.2); y = 1 Hн ;
21
ан ан
Рис.11
|
|
RА |
k |
2 |
|
Dmax aн |
; |
RБ k |
2 |
|
Dmin aн |
; |
|
|
|
в |
|
|
|
H |
в |
|
H |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
R |
RА |
R |
Б − со своими знаками; |
|
|
|
|
||||||
1p |
в |
в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R11 – реакция в дополнительной связи от перемещения. |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R11 R1p, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
RА RБ R11 /2. |
|
|
|
|
|
|
Стойка А |
|
|
|
|
|
Стойка Б |
||||||
MI (RвA RА) Hв; |
|
|
MI (RБв RБ) Нв; |
||||||||||
NI 0; |
|
|
|
|
|
|
|
NI 0; |
|
|
|
|
|
M II |
RвA RА H Dmax aн; |
MII (RБв RБ) H Dmin ан; |
|||||||||||
NII Dmax . |
|
|
|
|
|
|
NII Dmin. |
|
|
|
|
||
Данные заносим в табл. 6 в графу DmaxA – со стойки А, а в графу
DmaxБ –со стойки Б с обратным знаком моментов, так как рассматривается только стойка А.
3.2.3. Крановая горизонтальная нагрузка ТА ,ТБ
22