![](/user_photo/_userpic.png)
764
.pdf![](/html/65386/418/html_QLgCS_95cD.yBqc/htmlconvd-XJCFSI11x1.jpg)
Первое значение R грунта рассчитывают на уровне подошвы фундамента, затем на кровле и на глубине 3 м от кровли слоя грунта.
После определения R их численные значения показывают на расчетной схеме (рис.2). Здесь же приводят значения модулей деформации грунтов Е.
2.ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАГРУЗОК НА ФУНДАМЕНТЫ ПОД НАРУЖНУЮ И ВНУТРЕННЮЮ СТЕНЫ
Свод правил [3] рекомендует расчет оснований производить по предельным деформациям от основного сочетания расчетных нагрузок с коэффициентом надежности по нагрузке f 1; по несущей
способности от основного сочетания нагрузок с коэффициентом надежности по нагрузке для постоянных нагрузок 1,1.
В жилых зданиях перекрытия этажей практически не могут быть одновременно загружены максимальной временной нагрузкой. Их неравномерное загружение учитывается введением понижающих коэффициентов п1, А1 [5]:
п1 |
0,4 |
А1 |
|
0,4 |
; |
А1 0,4 |
|
0,6 |
, |
(6) |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
m |
|
|
1 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
АА1 |
|
где А, m – соответственно размер грузовой площади и число
перекрытий, передающих нагрузку на рассчитываемый фундамент,
А1 = 9 м2 .
Если основное сочетание нагрузок включает две и более временные нагрузки (на перекрытие и покрытие), то их расчетные значения необходимо умножить на коэффициент сочетаний , равный: 1=0,95 – для длительных нагрузок, 2=0,9 – для кратковременных.
Постоянные нормативные нагрузки от конструкций условно следует
принять (см. рис. 3) [9]: |
|
|
– покрытия qп, кН/м2, |
1,8 |
|
– |
чердачного перекрытия qч , кН/м2, |
3,8 |
– |
межэтажного перекрытия qм , кН/м2, |
3,6 |
– |
перегородок qпр , кН/м2, |
1 |
– |
железобетонного карниза на 1м стены qк, кН, |
2,5 |
– |
кирпичной кладки qкк , кН/м3, |
18 |
Временные нормативные нагрузки, кН/м2:
–на междуэтажные перекрытия qмп 1,50;
–на чердачное перекрытие qчп 0,75;
–на 1м2 горизонтальной проекции кровли от снега 0,70 S, где S,
кН/м2 |
– полное расчетное значение снеговой нагрузки на |
горизонтальную проекцию покрытия, зависящее от района строительства [5].
В методическом отношении определение нагрузок на фундаменты под наружную стену по оси А и внутреннюю по оси Б осуществляется в такой последовательности:
1. По оси А грузовая площадь принимается между осями оконных проемов (см.рис. 8): ААгр= aо·в/2, м2,
где ао – расстояние в осях оконных проемов, м; в – расстояние в свету между стенами по осям А–Б.
По оси Б грузовая площадь принимается на 1 погонный метр по длине внутренней стены здания: АБгр= 1·в, м2.
2. Суммируются нагрузки с учетом количества этажей т от:
покрытия: Рп = qп Агр;
чердачного перекрытия: Рч = qч Агр;
межэтажных перекрытий: Рм = qм ·Агр· m;
перегородок на этажах: Рпр = qпр ·Агр ·m;
карниза и стены выше чердачного перекрытия:
Рк = (qк +0,6 ·bн · qкк )·ао,
где bн – толщина наружной стены,
• кирпичной стены на длине ао, м, за вычетом оконных проемов:
Ркс =b h |
э |
a |
о |
1,93 m qкк |
, |
|
к |
|
|
|
|
||
где hэ =3,0 м – высота этажа, 1,93 – |
площадь остекления окон (1,580х х |
|||||
1,220), м2 ( см. рис.8, 9) |
|
|
|
|
|
|
![](/html/65386/418/html_QLgCS_95cD.yBqc/htmlconvd-XJCFSI13x1.jpg)
Рис.8. Схема поперечного разреза здания до надстройки
|
Рис.9. Схема к определению нагрузок на фундаменты по осям А и Б: |
|
|
|
а0 – расстояние в осях оконных проёмов, м; в – расстояние в свету |
|
|
|
между стенами по осям А и Б |
|
|
3. Временные нагрузки, кН: |
|
||
|
от снега |
Рсн 0,7S Агр ; |
(7) |
|
|
S Sg , |
(8) |
Sg – расчетное значение веса снегового покрова на 1м2 горизонтальной поверхности земли, принимаемое в зависимости от
района строительства и снегового района по табл. 4* [5]; µ – коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие, принимаемый в соответствии с пп. 5.3 – 5.6 СНиП 2.01.07 – 85* [5]:
• на чердачное перекрытие: Рчпвр = qчп ·Агр ;
на междуэтажные перекрытия с коэффициентом п1: Рмпвр=qмпАгр·m п1.
4. Определяются постоянные нормативные нагрузки на 1 погонный метр внутренней и наружной стен на уровне обреза фундамента:
nпн |
Рп |
; nпр |
nпн f , |
(9) |
|
||||
|
ао |
|
|
где Рп =Рп +Рч+Рм +Рпр +Рк +Ркс – сумма постоянных нагрузок.
5. Определяются временные нормативные нагрузки на 1 метр стены на уровне обреза фундамента:
nврн |
Рвр |
, |
(10) |
|
|||
|
ао |
|
где Рвр =Рсн +Рчпвр +Рмпвр – сумма временных нагрузок.
6. Определяются временные расчетные нагрузки на 1 метр стены на уровне обреза фундамента:
|
|
|
пврр (1,4Р cн 1,2Рчпвр |
1,2Рврмп )/ао . |
(11) |
||||||
7. Результаты вычислений сводятся в табл. 1. |
|
|
|
Таблица 1 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
Сводная таблица нагрузок |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
Погонная нагрузка |
|
Погонная расчетная |
||||||
1 |
2 |
f |
от надфундаментной |
|
нагрузка от |
|
|
||||
|
|
|
части здания |
|
надфундаментной |
|
|||||
|
|
|
NII, кН |
|
|
части здания |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
NI ,кН |
|
|
||
0,95 |
0,9 |
1,1 |
н |
|
н |
|
|
н |
|
р |
|
|
|
|
NII = n |
п+ 1 |
n вр |
|
NI = |
f n |
п+ 2 n |
вр |
|
где NII – погонная нагрузка от надфундаментной части здания, от основного сочетания нагрузок с коэффициентом надёжности по нагрузке f = 1,0; NI – то же с коэффициентом надёжности по нагрузке f
= 1,1.
3. ПРОВЕРКА ДАВЛЕНИЯ ФУНДАМЕНТОВ НА ГРУНТ ОСНОВАНИЯ
3.1. Определение коэффициента использования фундаментов
Коэффициенты использования фундаментов под наружные и
внутренние стены до и после усиления определяются по формуле |
|
К= р / R , |
(12) |
![](/html/65386/418/html_QLgCS_95cD.yBqc/htmlconvd-XJCFSI15x1.jpg)
где p – давление фундамента на грунт основания, кПа, до и после надстройки зданий, R – расчетное сопротивление грунта основания, кПа.
р |
п |
фh' R= 1 + 2 b, |
(13) |
|
|||
|
b |
|
где п = NII + G, – погонная нагрузка от надфундаментной части здания на уровне пола подвала (рис.10); b – ширина подошвы фундамента, м; NII – погонная нагрузка от надфундаментной части здания на уровне обреза фундамента (см. табл. 1); G=dbb0γb – погонный вес фундаментной стены до уровня пола подвала, кН; h=hcf+hs расстояние от пола подвала до подошвы фундамента,м; γф – осредненный удельный вес бетона и грунта на уступах фундамента, 20 кН/м3; bo – ширина фундаментной стены, м; γb – удельный вес бетона, 24 кН/м3 .
Коэффициенты 1 и 2 определяются для ИГЭ 2 – несущего слоя грунта по формулам, следующим из формулы (1):
|
c1 c2 |
Mq |
|
|
Mq |
1db |
|
Mcс , |
(14) |
||
1 |
|
d1 II |
II |
||||||||
k |
|||||||||||
|
|
|
c1 c2 |
|
|
|
|
|
|||
|
|
2 |
|
M kz . |
|
|
(15) |
||||
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
k |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,0 |
|
|
||
|
|
-1,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
ПП
FL
Рис.10. Схема к определению погонной нагрузки от надфундаментной части здания на уровне подошвы
В случае,фундаментаесли в основании обнаружен слабый подстилающий слой грунта, необходимо также определить коэффициенты использования фундаментов на кровле этого ИГЭ.
Фундамент требует усиления, если К 1, о чем необходимо сделать вывод.
3.2. Проверка прочности подстилающего слоя грунта
Для установления наличия в основании грунтов с расчетным сопротивлением меньшим, чем давление на несущий слой, необходимо выполнить проверку прочности подстилающего слоя. Такая проверка, согласно СНиП 2.02.01-83*, заключается в выполнении условия (рис.11)
zp + zg Rz , |
(16) |
где zp и zg – вертикальные напряжения на глубине z от подошвы фундамента соответственно дополнительное от нагруки на фундамент и от собственного веса грунта, кПа; Rz – расчетное сопротивление слабого подстилающего слоя грунта на глубине z,кПа, определяется по формуле (1) для условного фундамента шириной bz,м.
Входящие в формулу (16) выражения имеют вид
zp = (p- II’ dn)= po;
zg = IIi dz,
где – коэффициент изменения дополнительного напряжения по глубине основания, принимаемый по прил. 2 [4] в зависимости от относительной глубины, равной =2z/b; р – давление по подошве фундамента от расчетных нагрузок после усиления, кПа; II’ –удельный вес грунта в пределах глубины dп , кН/м3 ; ро – дополнительное давление по подошве фундамента сверх давления от собственного веса грунта на глубине dп , кПа; IIi – удельный вес i–го слоя грунта в пределах глубины dz , кН/м3.
Величину Rz определяют как для условного фундамента bz с учетом рассеивания напряжений в пределах слоя толщиной z по формуле (1). Для этого вначале вычисляют площадь условного фундамента по формуле
Az=NII / zp . |
(17) |
![](/html/65386/418/html_QLgCS_95cD.yBqc/htmlconvd-XJCFSI17x1.jpg)
DL |
NII |
|
dn |
Zb |
|
|
|
|
dz |
p0 |
|
|
z |
|
|
|
|
z |
|
|
|
z |
|
zg |
zp |
|
|
bz |
|
Рис.11. Схема к проверке давления на |
|
|
подстилающий слой грунта |
|
Определив Az , м2, рассчитывают ширину условного ленточного фундамента по формуле bz = Az/1,0, м.
4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЗМЕРОВ ЖЕЛЕЗОБЕТОННОЙ ФУНДАМЕНТНОЙ ПЛИТЫ УСИЛЕНИЯ
Для определения требуемой ширины железобетонной фундаментной плиты усиления by необходимо предварительно задаться ее размерами: высоту плиты рекомендуется принять равной hn = 0,2 м, а длину Lп = 1,2 м (см. рис.12).
Требуемую ширину подошвы плиты усиления фундамента определяют по формуле
|
|
1 |
фh |
' 2 |
|
n |
1 |
фh |
' |
. |
(18) |
||||
bу |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
2 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|||||||
|
|
2 |
|
|
|
2 |
|
|
2 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При этом необходимо иметь в виду, что значение характеристики1 следует уточнить в связи с изменением значения d1 – приведенной глубины заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала. Проверкой правильности вычислений является выполнение условия
р |
п |
фh' 1 2bу. |
(19) |
|
|||
|
bу |
|
Затем назначают окончательную ширину фундаментной плиты bп. bу, принимая величину bп кратной 0,1 м.
![](/html/65386/418/html_QLgCS_95cD.yBqc/htmlconvd-XJCFSI18x1.jpg)
Расстояние между фундаментными плитами усиления Сп назначается, исходя из условия (рис.12) [10]:
|
|
bп |
|
|
|
Сп |
|
|
(20) |
||
kd |
b |
y |
1 Lп , |
||
|
|
|
|
|
где kd – коэффициент, зависящий от грунтовых условий ( изменяется от 1,0 до 1,3). Определяется по табл. 5.4 [3], но не более значений, приведенных в табл. 5.5 [3].
Рис.12. Схема к определению расстояния Сп между плитами усиления фундамента
Для фундаментов наружных стен здания ширину подошвы фундамента уточняют с учетом момента Му [10], возникающего от одностороннего давления грунта gr и внецентренного приложения нагрузки от перекрытия над подвалом Pn (рис.13):
|
|
|
q H2 |
d |
|
d |
d |
q |
d |
2 |
|
|
|
d |
|
|
|
|
|
(21) |
||||||
M |
|
|
1 n |
( |
|
)2[3( |
|
|
)2 15 |
|
20] |
2 |
|
|
|
(2 |
|
)2 0,5P e |
|
g |
e |
|
||||
|
120 |
|
|
|
|
8 |
|
|
Hn |
|
|
|||||||||||||||
|
y |
|
|
Hn |
|
Hn |
Hn |
|
|
|
|
n |
n |
r |
|
r |
|
|||||||||
где q1= d tg2(45о |
|
п |
) , |
q2=qtg2(45о |
п |
). |
|
|
|
|
|
|
(22) |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
В формулах (21), (22) следует принимать: нагрузка q=10 кПа [3, п.12,6,1]; эксцентриситет приложения нагрузки от перекрытия над подвалом еп=0,14 м; Рп – нагрузка от перекрытия в пределах ширины фундаментной плиты, кН; d – расстояние от поверхности грунта до подошвы фундамента, м; Нп высота подвала, м; gr= d(b-bo)/2 – вес грунта обратной засыпки, кН; =0,95 I – удельный вес грунта обратной засыпки, кН/м3 ; еr =0,25(b+b0) – эксцентриситет приложения нагрузки от грунта обратной засыпки, м; п= 30о – угол внутреннего трения грунта обратной засыпки; b0 – ширина фундаментной стены, м .
![](/html/65386/418/html_QLgCS_95cD.yBqc/htmlconvd-XJCFSI19x1.jpg)
Рис. 13. Схема к определению давления грунта на стену подвала
Максимальное давление под подошвой фундаментной плиты pmax не должно превышать расчетного сопротивления грунта основания R [8]:
|
|
|
п(L C |
n |
) |
|
|
h' |
|
6Му |
|
|
|
|
|
|
р |
max |
|
n |
|
|
ф |
|
|
1,2R 1,2R( |
1 |
|
2 |
)bу. |
(23) |
||
bnLn |
|
|
b2 |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n |
|
|
|
|
|
|
Если условие (23) не выполняется, то необходимо увеличить ширину фундаментной плиты усиления bn и повторить расчет (шаг уширения 0,1
м).
В случае, если в основании обнаружен слабый подстилающий слой грунта, необходимо также выполнить проверку, предусмотренную п.3.2, и принять ширину фундаментной плиты усиления bn с учетом выполнения условия (16).
5. РАСЧЕТ АРМИРОВАНИЯ ФУНДАМЕНТНЫХ ПЛИТ УСИЛЕНИЯ
5.1. Определение расчетных изгибающих моментов в сечениях фундаментов под наружную и внутреннюю стены
Расчет плиты усиленного фундамента наружной стены здания с подвалом проводится с учетом горизонтального давления грунта на основании п.12.4 [3]. Расчет фундаментов производят по двум сечениям, проходящим по грани плиты существующего фундамента 1-1 и по краю
![](/html/65386/418/html_QLgCS_95cD.yBqc/htmlconvd-XJCFSI20x1.jpg)
фундаментной стены 2-2. Расчетные изгибающие моменты М1, М2 , кН м в сечениях фундамента по оси А при внецентренной нагрузке определяют по формуле (рис.14)
|
a2 |
L |
n |
2р |
max |
р |
|
a2 |
L |
n |
2р |
|
р |
|
|
|
||
M1 |
1 |
|
|
1 |
, |
M2 |
2 |
|
|
max |
|
2 |
|
, |
(24) |
|||
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где а1 , а2 – вылет консоли фундаментной плиты соответственно в сечениях 1-1 и 2-2,м; рmax и рmin – реактивные давления грунта по подошве плиты, кПа; p1 , р2 – реактивное давление грунта по подошве плиты соответственно в сечениях 1-1 и 2-2, кПа; р1, р2 – определяют линейной интерполяцией между рmax и рmin .
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
np |
(L C |
n |
) |
|
|
h' |
6 Mу |
|
|
|
|
|
|
|
|
My |
|
|
|
|
|
|
рmax |
|
n |
|
|
ф |
|
. |
(25) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
bnLn |
|
|
b 2 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
min |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C |
|
|
|
|
|
|
|
Расчетные изгибающие моменты М1 и |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
М2, кН м, в сечениях фундамента по оси Б |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
1 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
при центральной нагрузке определяют по |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
формуле [3]: |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
М1, = рр а12Ln / 2 |
, |
|
(26) |
||||||||||
|
1 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
A |
|
||||||||||||||||||
Pmax |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Pmin |
М2, = рр а22Ln / 2 |
, |
|
(27) |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где рр – среднее расчетное давление по |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
подошве фундамента, кПа; |
|
|
||||||||
Рис.14. Схема к определению |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
момента в сечениях плиты усиления |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
я |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
np |
(L C |
n |
) |
фh', |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
рр |
|
|
n |
|
|
(28) |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
bnLn |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где пр = NI + 1,1G – расчетная погонная нагрузка от надфундаментной |
||||||||||||||||||||||||
части здания на уровне пола подвала; |
NI – расчетная погонная нагрузка |
|||||||||||||||||||||||
от надфундаментной части здания на уровнеРисобреза.14. Схемафундамек определениюта (см. |
||||||||||||||||||||||||
табл. 1). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
момента в сечениях плиты усиления |
5.2. Расчет фундаментных плит усиления на изгиб