352
.pdfДиаграмма aczba является расчетной индикаторной диаграммой, из которой Pi (МПа) находим:
Pi Faczba mp ,
AB
где Faczba – площадь диаграммы, мм2.
Значение Pi , полученное по этой формуле, должно быть равно значению Pi , полученному в результате теплового расчета.
Действительная индикаторная диаграммаac c z2b b a отличается от расчетной, так как в реальном двигателе за счет опережения зажигания рабочая смесь воспламеняется до прихода поршня в ВМТ, повышая давление в конце процесса сжатия; процесс видимого сгорания происходит при изменяющемся объеме.
Действительное давление конца видимого сгорания Pzд 0,85Pz ; открытие выпускного клапана до прихода поршня в НМТ снижает давление в конце расширения. Положение точки C зависит от угла опережения зажигания, а положение точки C ориентировочно определяется по выражению Pc 1,15 1,25 Pc . Расстояние точки Zд от оси ординат зависит от жесткости работы двигателя и находится в пределах 10…15° поворота кривошипа от ВМТ. Положение точки b определяет угол предварения выпуска, а точку b обычно располагают между точками b и a.
Для проверки теплового расчета и правильности построения индикаторной диаграммы находят значение Pi , МПа:
Pi Fac'c"zgb'b"a mp .
AB
Построение индикаторной диаграммы дизеля
Индикаторная диаграмма дизеля строится аналогично индикаторной диаграмме бензинового двигателя. Различие будет только при построении политропы расширения, которую строят из точки Z , а не из точки Z . Отрезок Z Z для дизелей, работающих по циклу со смешанным подводом теплоты: Z Z OA 1 .
21
Внешняя скоростная характеристика
Внешнюю скоростную характеристику вновь проектируемого двигаталя можно построить по результатам теплового расчета, проведенного для нескольких режимов работы (при различной частоте вращения) двигателя. Однако с достаточной степенью точности эту характеристику можно построить и по результатам теплового расчета, проведенного для одного режима – режима максимальной мощности.
Расчет и построение кривых скоростной характеристики в этом случае ведется в интервале:
а) для бензиновых двигателей от nмин=400...1200 до nмах=(1,1…1,2)·n;
б) для дизелей от nмин=350...700 до n.
Расчетные точки выбираются через каждые 500…1000мин-1.
1. Расчетные точки кривой эффективной мощности (кВт) определяются по эмпирическим зависимостям:
– для бензиновых двигателей:
Nex Ne |
n |
x |
|
n |
x |
n |
x |
2 |
|||
|
1 |
|
|
|
|
; |
|||||
n |
n |
n |
|||||||||
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
– для дизелей с неразделенными камерами:
Nex Ne |
n |
x |
|
n |
x |
n |
x |
|
2 |
||
|
0,87 1,13 |
|
|
|
|
, |
|||||
n |
n |
n |
|||||||||
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где Nex и nx – эффективная мощность и частота вращения коленчатого вала в рассчитываемых точках скоростной характеристики.
По рассчитываемым точкам в масштабе mN строится кривая эффективной мощности.
2. Точки кривой эффективного крутящего момента (Н·м) опреде-
ляются по формуле:M |
ex |
|
3 104 |
Ne |
x |
. |
nx |
|
|||||
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
По полученным точкам в масштабе mM (Н·м/мм) строится кривая эффективного крутящего момента.
Эта же кривая в масштабе: mp mM 103 Vл (МПа/мм) выражает изменение среднего эффективного давления Рех. Величина среднего
22
эффективного давления Рех (МПа) для рассчитываемых точек может быть определена также по кривой Mex или из выражения:
Pex Nex 30 .
Vл nx
3.Точки кривой среднего давления механических потерь определяются в соответствии с конструкцией двигателя по эмпирической формуле и данным табл. 4.
4.Точки кривой среднего индикаторного давления (МПа) опре-
деляются по формуле:Pix Pex PMX .
Кривая среднего индикаторного давления, построенная в масштабе mp, выражает также изменения индикаторного крутящего момента в расчетных точках, но в масштабе (Н·м/мм):
mM mp 103 Vл
Эта же кривая выражает в определенном масштабе изменение по оборотам коэффициента наполнения. Масштаб ηV определяется из уравнения:
C VN ,
Mi
где С – постоянная величина (1/Н·м), равная отношению значения коэффициента наполнения к индикаторному крутящему моменту при максимальной мощности.
Значения VX в остальных расчетных точках определяются из выражения:
VX Mix C.
Расчетные точки индикаторного крутящего момента (Н·м) могут быть определены из выражения:
ixPix Vл 103 .
5.Кривая удельного эффективного расхода топлива (г/кВтч)
строится по формуле:gex 3600 |
k VX |
, |
|
||
|
Pex l0 x |
где x – коэффициент избытка воздуха в расчетных точках.
Для определения gex в расчетных точках необходимо задаться законом изменения α по частоте вращения. С достаточной степенью точности для бензиновых двигателей можно принять значения α постоянными на всех скоростных режимах, кроме минимальной частоты
23
вращения. При nx=nmin следует принимать смесь несколько более обогащенную, чем при nx nN .
В дизелях при работе по скоростной характеристике с увеличением частоты вращения значение α несколько увеличивается. Для четырехтактного дизеля с непосредственным впрыском можно принять линейное изменение α.
Для бензиновых двигателей: при nmin α= 0,75…0,85; а при nN α=0,85...0,95. Значение α при nN принято в начале теплового расчета.
Для быстроходных дизелей без наддува при nmin α=1,1…1,3, а при nN α=1,2…1,7.
6. Часовой расход топлива (кг/ч) определяется по уравнению:
GTX gex Nex 10 3.
7. Результаты расчетов рекомендуется занести в табл.5 и построить внешнюю скоростную характеристику (зависимость Ne, Me, Pe, Pi, Mi, ηV, α, ge Gt от n).
Таблица 5
Частота |
|
Параметры скоростной характеристики |
|
|
||||||
вращения |
Ne |
Me |
Pe |
Pi |
Mi |
ηV |
α |
|
ge |
Gt |
nmin |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
…………. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
nN |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
nmax |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8. По скоростной характеристике необходимо определить коэф-
фициент приспособляемости: k Memax .
MeN
Тепловой расчет двигателя при изменении условий его работы
В соответствие с заданием на вариантный тепловой расчет последний выполняется с использованием имеющегося пакета программ [5]. Для сравнительной оценки влияния изменения условий работы двигателя на его показатели результаты вариантного расчета рабочего процесса отображаются в новой индикаторной диаграммы к новой скоростной характеристике (возможно отображение их на уже имеющемся графическом материале штриховыми линиями).
24
Выводы по курсовому проектированию
В выводах анализируются мощностные и экономические показатели проектируемого двигателя в соответствии с двигателемпрототипом, указываются внесенные конструктивные изменения в существующей конструктивные изменения в существующей конструкции или приводятся данные технических характеристик оригинальных узлов, агрегатов и систем, подтверждающих преимущества предлагаемой конструкции по сравнению с прототипом.
По итогам вариантного теплового расчета двигателя необходимо на основе изучения теории рабочих процессов и литературных источников дать исчерпывающие объяснения влияния на показатели двигателя новых условий его работы.
ОФОРМЛЕНИЕ КУРСОВОГО ПРОЕКТА
Пояснительная записка оформляется на основе черновых записей, сделанных в процессе курсового проектирования. Записку выполняют на бумаге формата А4.
На всех страницах текста записки необходимо оставить слева и справа поля шириной 20 мм, слева – для брошюровки, справа – для вынесения результатов расчета и замечаний проверяющего.
Пояснительная записка должна быть написана аккуратно, технически грамотно, с поясняющими текст расчетными схемами, эскизами и рисунками, с необходимыми ссылками на литературу.
Запись вычислений производить по схеме: формула – численное значение величин – результат – размерность.
Окончательно пояснительная записка оформляется в обложке с титульной надписью согласно прил. 4.
Чертежи проекта вычерчиваются в карандаше на листах ватмана с обязательным соблюдением всех требований действующих стандартов на выполнение чертежей.
В правом нижнем углу чертежей обязательно выполняется в соответствии с ГОСТом основная надпись.
Оформленные пояснительная записка и чертежи проекта представляются на проверку и подпись консультанту проекта.
25
ЗАЩИТА КУРСОВОГО ПРОЕКТА
Защита курсового проекта производится на кафедре «Теплотехника и тепловые двигатели».
При защите курсового проекта необходимо кратко доложить основные параметры и особенности конструкции спроектированного двигателя и сделать четкое обоснование принятых в процессе проектирования технических решений.
Защищающийся должен знать тенденции развития двигателестроения, достаточно глубоко разбираться в расчетах и оценке надежности отдельных деталей двигателя.
26
Библиографический список
1.Колчин А.И., Демидов В.П. Расчет автомобильных и тракторных двигателей. М. «Высшая школа», 2002. – 495с.
2.Двигатели внутреннего сгорания /Под ред. В.Н. Луканина, М.Г. Шатро-
ва. Т.1. М. «Высшая школа», 2007. – 490с.
3.Автомобильные двигатели /Под. ред. М.С. Ховаха. М. «Машинострое-
ние», 1977. – 591с.
4.Двигатели внутреннего сгорания. Теория поршневых и комбинированных двигателей. /Под ред. А.С. Орлина, М.Г. Круглова. М. «Машиностроение», 1983. – 375с.
5.Двигатели внутреннего сгорания /Под ред. В.Н. Луканина, М.Г. Шатрова. Т.З. Компьютерный практикум. Моделирование процессов в ДВС. М. «Выс-
шая школа», 2005. -413с.
27
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Приложение 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Параметры |
МеМЗ- |
МеМЗ- |
ЯМЗ- |
МЗМА- |
ГАЗ- |
ЗИЛ- |
ЗИЛ- |
ЗМЗ- |
КамАЗ- |
ВАЗ- |
|
968 |
245 |
236 |
412Э |
24Д |
130 |
645 |
53 |
740 |
2108 |
|
|
|
|
||||||||||
Номинальная мощ- |
30,2 |
40,4 |
132,4 |
55,2 |
69,9 |
110,3 |
136,0 |
84,4 |
154,4 |
47,8 |
|
ность Ne, кВт |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Частота вращения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
коленчатого вала |
4200- |
5500 |
2100 |
5800 |
4500 |
3200 |
2800 |
3200 |
2600 |
5600 |
|
при номинальной |
4400 |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
мощности nN, мин-1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Число и расположе- |
4-V |
4-Р |
6- V |
4-Р |
4-Р |
8- V |
8- V |
8- V |
8- V |
4-Р |
|
ние цилиндров |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Степень сжатия ε |
7,2 |
9,5 |
16,5 |
8,8 |
8 |
6,5 |
18 |
6,7 |
17 |
9,9 |
|
Диаметр цилиндра |
76 |
72 |
130 |
82 |
92 |
100 |
110 |
92 |
120 |
76 |
|
Д, мм |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ход поршня S, мм |
66 |
67 |
140 |
70 |
92 |
95 |
115 |
80 |
120 |
71 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рабочий объем ци- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
линдров двигателя |
1, 197 |
1,091 |
11,14 |
1,478 |
2,445 |
5,966 |
8,74 |
4,252 |
10,85 |
1,288 |
|
Vл, дм3/л |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Скорость поршня υn |
9,24 |
12,28 |
9,8 |
13,53 |
13,8 |
10,13 |
10,73 |
8,53 |
10,4 |
13,25 |
|
ср, м/с |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Среднее эффектив- |
0,70 |
0,81 |
0,679 |
0,77 |
0,76 |
0,70 |
0,669 |
0,74 |
0,658 |
0,795 |
|
ное давление Pe, |
|
||||||||||
МПа |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Минимальный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
удельный расход |
333 |
299 |
238 |
307 |
307 |
327 |
224 |
313 |
224 |
302 |
|
топлива ge min, |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
г/кВт*ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
28
Приложение 2
Федеральное агентство по образованию
Сибирская Государственная Автомобильно-Дорожная Академия (СибАДИ)
Кафедра «Теплотехника и тепловые двигатели»
Пояснительная записка
к курсовому проекту по «Теории рабочих процессов и моделирование процессов в двигателях внутреннего сгорания»
Тема:
Выполнил студент |
|
курса |
|||
|
группы |
|
|
факультета |
(фамилия,и.о)
Проверил
Омск СибАДИ – 2008
29
Содержание |
|
Объем и содержание курсовой работы |
4 |
Задание на курсовое проектирование |
5 |
Методика курсового проектирования |
5 |
Технико-экономическое обоснование |
5 |
Построение индикаторной диаграммы бензинового двигателя |
18 |
Построение индикаторной диаграммы дизеля |
21 |
Внешняя скоростная характеристика |
22 |
Тепловой расчет двигателя при изменении условий его работы |
24 |
Выводы по курсовому проектированию |
25 |
Оформление курсовой работы |
25 |
Защита курсовой работы |
26 |
Литература |
27 |
30