БЭМЗ полищук доки / 2020 / А2000 минск / ТРЕБОВ АСКУЭ 71600

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

I, II, III, IV – расчетная длина участков ai

Рисунок П.3 – Эпюры погонных сдвигающих сил между железобетонной и стальной частями

П.4.4 Расчеты конструкции объединения стальной части с железобетонной следует выполнять:

а) при жестких упорах – принимая прямоугольной эпюру сжимающих напряжений,

291

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

– в автодорожных, городских и пешеходных мостах – при расчете по прочности

В формулах (П.10)–(П.12):

Sh, Sw – сдвигающие усилия, кН, приходящиеся на один упор, соответственно при

не включать в площадь смятия. При расположении упоров в продольных швах плиты площадь смятия следует учитывать полностью, а расчетные сопротивления принимать по классу бетона замоноличивания швов.

Если жесткие упоры расположены в железобетонном ребре или вуте, предельные значения величин Sh и Sw следует уменьшать, умножая правые части приведенных формул

на 0,9 при 1,5bdr > brib 1,3bdr и на 0,7 – при brib < 1,3bdr, где bdr – ширина площади смятия бетона упором, м, brib – ширина ребра или вута на уровне центра тяжести расчетной площади смятия бетона упором, м2.

П.4.6 Крепления конструкций объединения к стальной части следует рассчитывать в соответствии с Л.5.4.1–Л.5.4.19.

Расчеты крепления жесткого упора к стальной части конструкции следует выполнять с учетом момента от сдвигающей силы.

П.4.7 При одновременном использовании в конструкции объединения жестких упоров и наклонных анкеров допускается учитывать их совместную работу, принимая

по горизонтальным нагрузкам

П.5.1 Вертикальные прогибы от действующих нагрузок, а также перемещения при определении периодов колебаний следует вычислять в предположении упругой работы бетона независимо от знака возникающих в нем напряжений.

При определении периодов свободных горизонтальных колебаний прогиб железобетонной плиты в горизонтальной плоскости допускается определять с введением в состав сечения защитного слоя, подготовки под гидроизоляцию, бортов балластного корыта и железобетонных тротуаров.

При расчете строительного подъема пролетных строений со сборной плитой усадку бетона учитывать не следует.

П.5.2 В однопутных железнодорожных пролетных строениях железобетонная плита должна быть проверена по прочности в горизонтальной плоскости как сжато-изогнутый (или растянуто-изогнутый) железобетонный элемент, находящийся под действием осевого усилия от совместной работы со стальной конструкцией и изгибающего момента от горизонтальных нагрузок. Температурные воздействия и усадку бетона при этом допускается не учитывать.

Если бетон плиты от действия вертикальных нагрузок и усилий предварительного напряжения оказывается в пластическом состоянии и не воспринимает горизонтальный изгибающий момент, последний должен быть воспринят стальной частью конструкции. При этом полные относительные деформации в бетоне b,lim с учетом горизонтального изгибающего момента не должны превышать 0,0016.

292

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

П.6 Распределение сдвигающих усилий по шву объединения железобетонной плиты и стальной конструкции в сложных случаях воздействий

П.6.1 Распределение концевого сдвигающего усилия SeN, кН, следует принимать по несимметричной треугольной эпюре с длиной основания ae (см. рисунок П.3).

При этом

где S1N , S1N – интенсивность погонных сдвигающих сил в соответствии с рисунком П.3,

кН;

SeN, ae – принимаются в соответствии с П.4.1 и П.4.2.

П.6.2 При распределении околоопорного сдвигающего усилия от поперечных сил SpQ, кН, следует принимать, что интенсивность соответствующих погонных сдвигающих сил изменяется в обе стороны по прямолинейной эпюре от середины длины околоопорного участка (см. рисунок П.3); при этом ордината в середине околоопорного участка определяется по формуле

эпюре с длиной основания 2ae (см. рисунок П.3).

П.6.4 При определении сдвигающих усилий расчетную длину участков следует

IV < 1,6 (H bsl) – на остальной длине пролетного строения соответственно в крайней и средней четвертях пролета.

П.7 Расчеты по прочности объединения железобетона и стали гибкими упорами и анкерами

П.7.1 Сдвигающее усилие Sh, кН, приходящееся на один гибкий упор, должно удовлетворять следующим условиям прочности:

– для гибких упоров в виде прокатных швеллеров, двутавров, уголков без подкрепляющих ребер

– для гибких упоров в виде круглых стержней при 2,5 l/d < 4,2

– для гибких упоров в виде круглых стержней при l/d > 4,2

293

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

Для гибких упоров в виде круглых стержней, кроме того, должно быть выполнено условие

В формулах (П.15)–(П.18):

tfr – сумма значений радиуса закругления и наибольшей толщины полки прокатного профиля, м;

tw – толщина стенки прокатного профиля, м; l – длина круглого стержня гибкого упора, м;

d – диаметр стержня гибкого упора или анкера, м; bdr – ширина площади смятия бетона упором, м; Rb, Ry, m – принимают в соответствии с П.1.1.

П.7.2 Сдвигающее усилие Sh, кН, приходящееся на один наклонный анкер из арматурной стали круглого сечения (гладкого или периодического профиля) или на одну ветвь петлевого анкера, должно удовлетворять следующим условиям:

где Aan – площадь поперечного сечения стержня анкера или ветви анкера, м2;– угол наклона анкера к поверхности стальной конструкции.

Для анкеров, разведенных в плане, в формулы (П.19) и (П.20) вместо cos следует подставлять произведение cos cos β, где β – угол между горизонтальной проекцией анкера и направлением действия сдвигающей силы.

Сдвигающее усилие, воспринимаемое сжатыми наклонными анкерами, не должно превышать 25 % полного сдвигающего усилия, действующего на рассчитываемом участке.

П.7.3 При объединении железобетонной части со стальной с помощью наклонных анкеров из полосовой стали толщиной tan от 8 до 20 мм и шириной от 20 до 80 мм сдвигающее усилие Sh, приходящееся на один анкер или одну ветвь петлевого анкера,

и по формуле (П.20).

П.7.4 Если наклонные или вертикальные анкеры находятся в высоком железобетонном ребре и используются для восприятия в нем главных растягивающих напряжений, растягивающие усилия в наклонных анкерах следует определять как в арматурных отгибах обычного железобетона, а в вертикальных анкерах – аналогично усилиям в хомутах обычного железобетона. Допускается достаточность сечения анкера для восприятия этого растягивающего усилия и сдвигающей силы между железобетоном и сталью проверять независимо и усилия не суммировать.

П.8 Расчеты по прочности объединения железобетона и стали, выполненных

294

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

N – потери усилий натяжения от усадки и ползучести бетона плиты и слоя раствора под плитой, кН.

При конструкции соединения согласно рисунку П.4, потери N, кН, допускается определять по формуле

где 0,5 – суммарная толщина плиты и слоя раствора по оси отверстия, м.

П.8.2 Во фрикционном соединении железобетонной плиты со стальным поясом (через слой цементно-песчаного раствора или при непосредственном контакте) при условии очистки пояса сдвигающее усилие, приходящееся на один высокопрочный болт, должно удовлетворять условию

где Nhb – то же, что в формуле (П.21);

k – коэффициент безопасности, принимаемый равным 1,3; f – коэффициент трения, принимаемый равным:

0,60 – при омоноличивании шва цементно-песчаным раствором или при плите из монолитного железобетона;

0,45 – при непосредственном контакте сборного железобетона со сталью.

1 – высокопрочный болт диаметром 22 или 24 мм; 2 – отверстие в бетоне диаметром 50 мм; 3 – арматурный каркас из стержней периодического профиля диаметром 10 мм;

4 – распределительная подкладка размерами 100x100x16 мм для болтов диаметром 22 мм и размерами 100x100x20 мм – для болтов диаметром 24 мм

Рисунок П.4 – Конструкция соединения с применением высокопрочных болтов

295

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

Приложение Р

Расчетное сопротивление грунтов основания осевому сжатию

Р.1 Расчетное сопротивление основания из нескального грунта осевому сжатию R, кПа, под подошвой фундамента мелкого заложения или фундамента из опускного колодца следует определять по формуле

где R0 – условное сопротивление грунта, кПа, принимаемое по таблицам Р.1–Р.3;

b – ширина (меньшая сторона или диаметр) подошвы фундамента, м; при ширине более 6 м принимается b 6;

d – глубина заложения фундамента, м, принимаемая в соответствии с Р.2;

– осредненный по слоям расчетный удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента, определенный без учета взвешивающего действия воды; допускается принимать 20,0 кН/м2;

k1, k2 – коэффициенты, принимаемые по таблице Р.4.

Таблица Р.1

Примечание – Для плотных песков приведенные значения R0 следует увеличивать на 100 %, если их плотность определена статическим зондированием, и на 60 % – если их плотность определена по результатам лабораторных испытаний грунтов.

296

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

Таблица Р.3

Примечание – Значения R0 приведены для крупнообломочных грунтов с песчаным заполнителем. Если в крупнообломочном грунте содержится более 40 % глинистого заполнителя, то значения R0 для такого грунта принимают по таблице Р.1 в зависимости от значений Ip, lL и е заполнителя.

Таблица Р.4

Значение условного сопротивления R0 для твердых супесей, суглинков и глин (lL 0) следует определять по формуле R0 1,5Rnc и принимать, не более: для супесей – 981 кПа; для суглинков – 1962 кПа; для глин – 2943 кПа, где Rnc – предел прочности на одноосное сжатие образцов глинистого грунта природной влажности, кПа.

Расчетное сопротивление осевому сжатию оснований из невыветрелых скальных грунтов R, кПа, следует определять по формуле

где g – коэффициент надежности по грунту, принимаемый равным 1,4;

Rc – предел прочности на одноосное сжатие образцов скального грунта, кПа.

Если основания состоят из однородных по глубине слабовыветрелых, выветрелых или сильновыветрелых скальных грунтов, их расчетное сопротивление осевому сжатию следует определять, пользуясь результатами статических испытаний грунтов штампом.

срезки в пределах контура фундамента, а в русле рек – от дна водотока у опоры после понижения его уровня на глубину общего и половину местного размыва грунта при расчетном расходе в соответствии с требованиями 5.9.1–5.9.6;

б) для обсыпных устоев – от естественной поверхности грунта с увеличением на половину высоты конуса насыпи у передней грани фундамента по оси моста;

в) для труб замкнутого контура – от естественной поверхности грунта с увеличением на половину минимальной высоты насыпи у рассматриваемого звена;

г) для труб незамкнутого контура – от низа лотка или обреза фундамента.

297

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

Р.3 Расчетные сопротивления, вычисленные по формуле (Р.1) для глин или суглинков в основаниях фундаментов мостов, расположенных в пределах постоянных водотоков, следует увеличивать на 14,7dw, кПа, где dw – глубина воды, м, от наинизшего уровня межени до уровня, принимаемого в соответствии с Р.2, перечисление а).

Приложение С

Несущая способность по грунту фундамента из свай или опускного колодца как условного фундамента мелкого заложения

Условный фундамент следует принимать в форме прямоугольного параллелепипеда. Его размеры для свайного фундамента с заглубленным в грунт ростверком следует определять по рисункам С.1 и С.2, с расположенным над грунтом ростверком – по рисункам С.3 и С.4, для фундамента из опускного колодца – по рисунку С.5.

Приведенное на рисунках С.1–С.5 среднее значение расчетного угла трения грунтов, прорезанных сваями, m следует определять по формуле

поверхности грунта, м, положение которой следует принимать в соответствии с 14.2.6. Несущую способность основания условного фундамента проверяют согласно 14.2.4,

где Nc – нормальная составляющая давления условного фундамента на грунт основания, кН, определяемая с учетом веса грунтового массива, ограниченного сечениями 1–2–3–4, вместе с заключенными в нем ростверком и сваями или опускным колодцем;

Fh, Mc – соответственно горизонтальная составляющая внешней нагрузки, кН, и ее

cb – коэффициент постели грунта в уровне подошвы условного фундамента, кН/м3: при d1 < 10 м cb 10k;

при d1 > 10 м cb kd1.

298

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

Рисунок С.1 – Условный свайный фундамент с ростверком, заглубленным в грунт,

при угле наклона свай менее m

4

Рисунок С.2 – Условный свайный фундамент с ростверком, заглубленным в грунт,

при угле наклона свай более m

4

Рисунок С.3 – Условный свайный фундамент с ростверком, расположенным над грунтом,

при угле наклона свай менее m

4

299

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

Рисунок С.4 – Условный свайный фундамент с ростверком, расположенным над грунтом,

при угле наклона свай более m

4

Рисунок С.5 – Условный фундамент из опускного колодца:

а– без уступов;

б– с уступами

Таблица С.1

300