БЭМЗ полищук доки / 2020 / А2000 минск / ТРЕБОВ АСКУЭ 71600

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

m – коэффициент надежности по материалу проката;

Ryn и Run – нормативные сопротивления проката, равные минимальным значениям предела текучести

ивременного сопротивления, установленным в стандартах на стали.

11.3.2Нормативные и расчетные сопротивления проката из сталей по ГОСТ 6713, ГОСТ 19291, а также сталей при целесообразности применения по [11] следует принимать по таблице 46, коэффициент надежности по материалу проката – по таблице 47. Расчетные сопротивления проката по ГОСТ 535, ГОСТ 14637 и ГОСТ 19281 следует принимать равными пределу текучести, указанному в данных стандартах, деленному на коэффициент

надежности по материалу m согласно таблице 47.

Таблица 46

Примечания

1 За толщину фасонного проката следует принимать толщину полки.

2 За нормативные сопротивления приняты минимальные значения предела текучести и временного сопротивления, приведенные в ГОСТ 6713, ГОСТ 19281, а также целесообразно руководствоваться [11]. 3 Значения расчетных сопротивлений получены делением нормативных сопротивлений на коэффициент надежности по материалу, определяемый по таблице 47.

121

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

Таблица 47

11.3.3 В расчетах отливок из углеродистой и легированной сталей следует учитывать, в зависимости от напряженного состояния, расчетные сопротивления согласно таблице 48, поковок – согласно таблице 49.

122

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

1 Для швов, выполняемых ручной сваркой, значения нормативного сопротивления металла шва

по временному сопротивлению Rwun следует принимать равными значениям временного сопротивления разрыву металла шва.

2 Для швов, выполняемых автоматической или полуавтоматической сваркой, значения Rwun целесообразно принимать по [13] (раздел 3).

3 Значение коэффициента надежности по материалу шва wm следует принимать равным 1,25.

Таблица 51

123

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

11.3.7Расчетное сопротивление срезу для сплава ЦАМ 9-1,5Л следует принимать равным 50 МПа.

11.3.8Расчетное сопротивление растяжению высокопрочных болтов по ГОСТ 22353, ГОСТ 22356, а также других высокопрочных болтов при целесообразности применения по [14] и [17] определяют по формуле

где Run – наименьшее временное сопротивление проволоки разрыву, МПа, определяемое по действующим ТНПА.

124

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

Таблица 54

с металлическим сердечником учитывают значения разрывного усилия каната в целом, установленные государственным стандартом или техническими условиями на канаты (при его отсутствии в ТНПА – значение агрегатной прочности витого каната), и коэффициент надежности m, равный 1,6.

11.3.12 Модуль упругости или модуль сдвига прокатной стали, стального литья, пучков и канатов из параллельно уложенных проволок следует принимать по таблице 55.

11.3.13 Модуль упругости стальных оцинкованных витых канатов с металлическим сердечником, подвергнутых предварительной вытяжке усилием, равным половине разрывного усилия каната в целом, следует принимать по таблице 56.

Таблица 56

11.4 Расчет стальных конструкций

11.4.1 При расчете стальных конструкций и соединений мостов необходимо учитывать:

– коэффициент надежности по ответственности n; принимают по таблице 2;

– коэффициент надежности u 1,3 для элементов конструкций, рассчитываемых по прочности с использованием расчетных сопротивлений Ru;

– коэффициент условий работы m; принимают по таблице 57, а для канатов в зоне отгибов на отклоняющих устройствах, хомутов, стяжек, анкеров – в соответствии с приложением К.

125

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

Таблица 57

11.4.2Материалы, конструкции и соединения стальных частей должны обладать достаточной хладостойкостью в процессе строительства и эксплуатации мостов и труб при расчетной минимальной температуре.

11.4.3За расчетную минимальную температуру следует принимать температуру наружного воздуха наиболее холодной пятидневки в районе строительства обеспеченностью 0,98, при определении которой целесообразно руководствоваться [3].

11.4.4 При реконструкции старых мостов хладостойкость стального проката и соединений определяют по верхнему пределу критической температуры хрупкости Тпр при испытаниях на ударную вязкость при различных отрицательных температурах.

11.4.5 Расчетную схему конструкции следует принимать в соответствии с ее проектной геометрической схемой, при этом строительный подъем и деформации под нагрузкой, как правило, не учитывают.

Усилия в элементах и перемещения стальных мостовых конструкций определяют из условия их работы с сечениями брутто.

Геометрическую нелинейность, вызванную перемещением элементов конструкций, следует учитывать при расчете систем, в которых ее учет вызывает изменение усилий и перемещений более чем на 5 %.

При выполнении расчетов с учетом геометрической нелинейности следует определять изменения направления действия сил, связанные с общими деформациями системы (следящий эффект).

При определении усилий в элементах конструкций сварные и фрикционные соединения на высокопрочных болтах следует рассматривать как неподатливые.

При расчете вантовых и висячих мостов с гибкими несущими элементами из витых канатов с металлическим сердечником – канатов одинарной свивки и канатов закрытых несущих, подвергнутых предварительной вытяжке, см. 11.2 б), следует учитывать их продольную и поперечную ползучесть в соответствии с требованиями Л.1.4.2 и Л.1.4.3 (приложение Л).

11.4.6 Жесткие соединения элементов в узлах решетчатых ферм при расчете следует принимать шарнирными, если при таком допущении обеспечивается неизменяемость конструкции, при этом для главных ферм отношение высоты сечения к длине элементов не должно превышать 1:15.

126

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

11.4.7 За ось элемента пролетных строений принимают линию, соединяющую центры тяжести его сечений. При определении положения центра тяжести сечения его ослабление отверстиями болтовых соединений не учитывают, а ослабление перфораций учитывают и принимают постоянным по всей длине элемента. При смещении оси элемента сквозных ферм относительно линии, соединяющей центры узлов, следует учитывать эксцентриситет, если он превышает:

пропорционально длине. При этом каждый изгибающий момент следует принимать

11.4.8 Распределение временной нагрузки в элементах многобалочных пролетных строений со сплошными главными балками, объединенными жесткими поперечными связями, при отношении длины пролета к ширине более 4 разрешается определять по теории тонкостенных стержней, принимая при этом гипотезу о недеформируемости контура поперечного сечения. В остальных случаях необходимо учитывать деформации

неизменяемость, прочность, общую и местную устойчивость пролетных строений и опор в целом, блоков, отдельных элементов, их частей, деталей и соединений под воздействием

приходящегося на данный болт, в рассматриваемом сечении уже передана силами трения. Геометрические характеристики сечения нетто элементов конструкций следует

находить, определяя невыгоднейшее ослабление.

11.4.10 Расчет стальных конструкций следует производить в соответствии с приложением Л.

11.5 Конструктивные требования

11.5.1 Общие положения

11.5.1.1 При проектировании стальных конструкций необходимо:

– учитывать возможности технологического и кранового оборудования заводов – изготовителей стальных конструкций, а также подъемно-транспортного и монтажного оборудования строительных организаций;

127

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

– разделять конструкции на отправочные элементы из условий выполнения максимального объема работ на заводах-изготовителях с учетом грузоподъемности

игабаритов транспортных средств;

–предусматривать связи, обеспечивающие в процессе транспортирования, монтажа

иэксплуатации устойчивость и пространственную неизменяемость конструкции в целом, ее частей и элементов;

– осуществлять унификацию монтажных блоков и элементов, а также узлов

ирасположения болтовых отверстий;

–обеспечивать удобство сборки и выполнения монтажных соединений, предусматривая монтажные крепления элементов, устройство монтажных столиков и т. п.;

– осуществлять унификацию проката по профилям и длинам с учетом требования об использовании металла с минимальными отходами и потерями;

–учитывать допуски проката и допуски заводского изготовления;

–предусматривать применение автоматической сварки под флюсом и фрикционных соединений на высокопрочных болтах.

11.5.1.2 При проектировании стальных конструкций следует исключать стесненное расположение привариваемых деталей, резкие изменения сечения элементов, образование

(оптимальный порядок сборки и сварки элементов; роспуск швов; предварительный выгиб и местный подогрев; нагрев отдельных зон после сварки; полное проплавление и выкружки на концах обрываемых деталей, подходящие по касательной к поверхности оставшейся части сечения; механическую обработку зон концентрации напряжений и др.).

11.5.1.3 В железнодорожных мостах пролетные строения с раздельными балками и продольные балки проезжей части должны иметь продольные связи по верхним и нижним поясам. Прикрепление продольных связей к стенкам балок в железнодорожных

допускаются только при наличии технико-экономического обоснования и при условии

всоответствующей плоскости, если они не требуются по условиям монтажа.

Варочных пролетных строениях продольные связи следует устраивать в плоскости одного из поясов арок и в плоскости проезжей части, если она не имеет плиты; при решетчатых арках следует предусматривать поперечные связи между ними и продольные связи по обоим поясам.

11.5.1.4 Продольные связи следует центрировать в плане с поясами главных ферм, при этом эксцентриситеты в узлах крепления из плоскости связей должны быть минимальными.

11.5.1.5 В железнодорожных мостах при мостовом полотне с поперечинами расстояние между осями продольных балок следует назначать 1,90 м, а между осями главных балок (ферм), при отсутствии балочной клетки, – 2 м. При большем расстоянии между осями главных балок (ферм) следует предусматривать устройство железобетонной или стальной плиты.

11.5.1.6 В железнодорожных мостах пролетные строения с раздельными двутавровыми балками и продольные балки проезжей части должны иметь поперечные связи, располагаемые на расстоянии, не превышающем двукратной высоты балки.

128

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

11.5.1.7 Для снижения напряжений в поперечных балках проезжей части от деформации поясов главных ферм следует включать проезжую часть в совместную работу с главными фермами.

В пролетных строениях с проезжей частью, не включенной в совместную работу

сглавными фермами, следует предусматривать тормозные связи.

11.5.1.8Не допускается прикрепление балок проезжей части с помощью торцевых листов, приваренных к стенке и поясам балки.

В пролетных строениях железнодорожных мостов прикрепление стенок продольных

и поперечных балок осуществляют, как правило, с помощью вертикальных уголков

ифрикционных соединений.

Впролетных строениях всех мостов, как правило, обеспечивают неразрезность

продольных балок на всей протяженности, а при наличии разрывов в проезжей части – на участках между ними.

11.5.1.9 Для повышения аэродинамической устойчивости пролетных строений висячих и вантовых мостов следует увеличивать их крутильную жесткость за счет постановки продольных связей по раздельным главным балкам или применения балки жесткости замкнутого коробчатого сечения и придания ей обтекаемой формы.

11.5.2 Сечения элементов конструкций

11.5.2.1 Наименьшую толщину деталей элементов пролетных строений и опор принимают по расчету на прочность, устойчивость, выносливость, жесткость и колебания, но не менее указанной в таблице 58.

Примечание – Следует принимать следующую наибольшую толщину проката, мм: 20 – для пакетов деталей, стягиваемых обычными болтами; 60 – для сварных элементов из углеродистой и низколегированной сталей;

16 – для стыковых накладок и узловых фасонных листов при применении фрикционных соединений.

11.5.2.2 Для уменьшения количества соединительных сварных швов сечения составных элементов решетчатых ферм следует проектировать исходя из минимального количества деталей.

129

Национальный правовой Интернет-портал Республики Беларусь, 09.05.2020, 8/35284

Пояса, сжатые элементы ферм и опор следует проектировать коробчатого сечения.

11.5.2.4В составных элементах решетчатых ферм отношение расчетной ширины b

ктолщине t листов не должно превышать следующих значений:

60 – для вертикальных и горизонтальных листов коробчатых элементов; 45 – для горизонтальных листов Н-образных элементов; 20 – для листов со свободными (неокаймленными) свесами;

30 – для листов со свесами, окаймленными уголками или ребрами. За расчетную ширину b листа следует принимать:

а) при обеих закрепленных продольных кромках:

–для элементов с болтовыми соединениями – расстояние между ближайшими рисками болтов, соединяющих данный лист c перпендикулярными ему листами или соединительными связями;

–для сварных и прокатных элементов – расстояние между осями указанных листов; б) при закреплении одной продольной кромки:

–для элементов с болтовыми соединениями – расстояние от свободного края листа до ближайшей риски болтов;

–для сварных и прокатных элементов – расстояние от свободного края листа до оси ближайшего листа, расположенного перпендикулярно данному.

11.5.2.5 В сжатых элементах Н-образного сечения толщина горизонтального листа должна составлять от общей толщины соединяемых листов tf, не менее:

0,4tf – в элементах с болтовыми соединениями;

0,6tf – в сварных и прокатных элементах при tf < 24 мм;

устойчивость сжатых зон узловых фасонок, подкрепляя (при необходимости) свободные кромки окаймляющими уголками или ребрами.

11.5.2.7Двутавровые сварные балки следует проектировать из одного вертикального

идвух горизонтальных листов, коробчатые – из двух вертикальных и двух непосредственно соединенных с ними поясными швами горизонтальных листов.

Если требуемая толщина пояса сварной балки более 60 мм для поясов следует применять пакеты из двух листов.

Изменение сечения пояса следует осуществлять в зоне расположения его стыков, предусматривая скосы по ширине или по толщине, а при необходимости – то и другое одновременно, с уклоном 1:8 – для растянутого пояса и 1:4 – для сжатого.

разрешается применять пакеты из листов одинаковой ширины, соединенных сварными швами, наложенными по соприкасающимся кромкам, с разделкой кромок на требуемую

прикрепление 50 % площади сечения листа. При этом следует предусматривать: толщину этого листа на конце – 10 мм; симметричные скосы по ширине (со сведением на нет) – с уклоном 1:4; скос по толщине с уклоном 1:8 – для растянутого пояса и 1:4 – для сжатого. Для косых швов на конце листа следует предусматривать отношение катетов 1:2 (меньший катет – по вертикали) и механическую обработку для получения плавных (радиусом не менее 5 мм) переходов к основному металлу непрерываемого листа пояса.

исключено касание поперечинами элементов продольных и поперечных связей.

130