11. Смазка зубчатых зацеплений и подшипников

Для смазывания передачи применена картерная система.

13.1 Определим окружную скорость вершин зубьев колеса:

– для тихоходной ступени,

здесь – частота вращения вала тихоходной ступени, – диаметр окружности вершин колеса тихоходной ступени;

– для быстроходной ступени,

здесь – частота вращения вала быстроходной ступени, – диаметр вершин витков червяка.

13.2 Рассчитаем предельно допустимый уровень погружения червяка быстроходной ступени редуктора в масляную ванну: ,

здесь – диаметр окружностей вершин зубьев колеса тихоходной ступени.

13.3. Определим необходимый объём масла по формуле: ,

где – высота области заполнения маслом, и – соответственно длина и ширина масляной ванны.

13.4. Выберем марку масла по табл. 11.1 лит. 3 в соответствии с окружной скоростью колеса ступени: И-30А. Его кинематическая вязкость для червячных передач при температуре .

Смазывание подшипников происходит тем же маслом за счёт разбрызгивания. При сборке редуктора подшипники необходимо предварительно промаслить.

12. Подбор муфты

14.1.Муфта центробежная без отжимных пружин фирмы "Пуль".

Эти муфты соединяют (или разъединяют) валы при достижении ведущим валом заданной угловой скорости. Служит для соединения со шкивом клиноремённой передачи.

13. Расчет шпоночного соединения.

В данном редукторе шпоночные соединения выполнены с использованием призматических шпонок. Соединение с такими шпонками напряженное, оно требует изготовления вала с большой точностью. Момент передается с вала ступиц узкими боковыми гранями шпонки. При этом возникают напряжения сечения σ_см, а в продольном сечении шпонки напряжение среза τ.

У стандартных шпонок размеры b и h подобранны так, что нагрузку соединения ограничивают не напряжение среза, а напряжение смятия. Поэтому расчет шпонок проведем на напряжение смятия.

Рассчитаем шпоночное соединение наиболее нагруженного вала редуктора – тихоходного вала, где установлена шпонка 16х10х45 ГОСТ 23360-78.

σ_см=F_t/h*l_p≤[ σ_см], где

F_t=2T/d_b

[ σ_см]=0.5σ_τ=0.5*320=160 МПа.

Тогда σ_см=4T/d_b*h*l_p≤[ σ_см], где

σ_см - расчетное напряжение смятия

Т – крутящий момент

d_b- диаметр вала

l_p – рабочая длина шпонки

h – высота шпонки

[ σ_см] – допускаемое напряжение смятия

σ_τ – предел текучести материала

σ_см=4*712,8/55*10*45=0,12 МПа < [ σ_см]=160 МПа

Условия несмятия шпонки выполняются, следовательно шпонка выбрана правильно.

14.Список используемой литературы

1.Дунаев П.Ф., Леликов О.П. «Конструирование узлов и деталей машин»:Учеб. пособие для машиностроит. спец. вузов.- 4-е изд., перераб. и доп.-М.: Высшая школа,

1985-416 с.,ил.

2.Кудрявцев В.Н., Державец Ю.А. и др. «Курсовое проектирование деталей машин»:

учебное пособие для студентов машиностроительных вузов.-Л.: Машиностроение,

Ленингр. отделение,1984-400с., ил.

3.Решетов Д.Н. «Детали машин»:Учебник для студентов машиностроительных и механических специальностей вузов.-4-е изд., перераб. и доп.-М.:Машиностроение, 1989-496с.,ил.