- •«Петербургский государственный университет путей сообщения императора александра I»
- •Оглавление
- •Исходные данные
- •Компановка сборного балочногоерекрытия.
- •Расчет многопустотной плиты перекрытия
- •Определение поперечного сечения сборного неразрезного ригеля
- •Выбор материалов
- •Сбор нагрузок
- •Проверка по наклонным сечениям
- •Расчет полки многопустотной плиты
- •Расчет плиты на монтажные нагрузки
- •Расчет монтажных петель
- •Расчет плиты по второй группе предельных состояний
- •Определение геометрических характеристик приведенного сечения
- •Расчет по образованию трещин
- •Расчет по раскрытию трещин
- •Расчет плиты по деформациям
- •Расчёт и конструирование колонны
- •Расчёт ствола колонны
- •Расчетная схема
- •Расчет снеговой нагрузки
- •Сбор нагрузок
- •Определение усилий
- •Выбор материалов для колонны
- •Подбор сечения продольной арматуры колонны
- •Расчет по наклонной сжатой полосе
- •Конструирование стыка колонны с колонной
- •Расчет стыка ригеля с колонной
- •Расчётная схема ригеля и стыка
- •Расчетные усилия.
- •Конструктивный расчет
- •Расчет сварных соединений
- •Расчет центрально нагруженного фундамента под колонну
- •Площадь подошвы фундамента по II группе предельных состояний.
- •Расчёт тела фундамента
- •Расчёт армирования подошвы фундамента
- •Список использованной литературы
- •Основная литература
- •Дополнительная литература
-
Проверка по наклонным сечениям
Согласно п. 5.26 (СНиП 2.03.01-84) в многопустотной плите, высотой менее 300мм (в данной работе высота плиты Н=220 мм), допускается поперечную арматуру не устанавливать. При этом должны выполняться следующие условия:
-
Qper > Qmax
, где (для тяжелого бетона), с=2*h0
Qper=
Qper=58,777 кН > Qmax=38,639 кН
-
Qper ≤ 2,5*
2,5*0,90*106*0,4583*0,19=195,923 кН
58,777 кН ≤ 195,923 кН
-
Qper > φb3*(1+φn)*Rbt*b*h0 , где φb3 =0,6, φn = 0
φb3*(1+φn)*Rbt*b*h0= 0,6*1*0,90*106*0,4583*0,19=47,022 кН
58,777 кН > 47,022 кН
Все условия выполнены, проверка прошла.
Рис 6. Схема к расчету по наклонным сечениям.
-
Расчет полки многопустотной плиты
План и разрез плиты представлены на рис. 5.
Рис. 5. План и поперечное сечение многопустотной плиты
Рис 6. Расчётная сечение полки плиты
Рис 7. Расчётная схема полки
Определение площади сечения арматуры:
, где l1 - расчётный пролёт , при диаметре пустот d=159 мм - l1= 185 мм
Расчёт ведём, как для прямоугольного сечения с размерами b*h (см. рис 6)
,
,
,
,
,
Принимаем 5Ø3 Вр500 на 1 погонный метр с шагом 200 мм (
Диаметр поперечной арматуры dS принимается по условиям свариваемости для максимального диаметра продольной рабочей арматуры. Для d=3 мм принимаем dS = 3мм ( с шагом s = 200 мм (5 стержней на 1).
-
Расчет плиты на монтажные нагрузки
Для подъема и монтажа плита имеет четыре подъемные петли, расположенные на расстоянии lc = 800 мм от торцов, на таком же расстоянии от торцов расположены прокладки (опоры) при перевозке плит.
Рис. 8. Расчетная схема плиты на монтажные нагрузки
Для расчетного сечения принимаем тавровое сечение с полкой в растянутой зоне (рис.10)
Рис. 9. Расчетное тавровое сечение
Расчетный момент от массы плиты, где
- номинальный вес плиты,
= 1,5м - ширина грузовой площадки,
- коэффициента динамичности при транспортировке и монтаже:
,
,
,
,
Принимаю по сортаменту арматуры 4Ø3 А240 ( = 0,284 см2) с шагом 250 мм на 1
-
Расчет монтажных петель
Арматуру для петель принимаем класса А240.
,
N – усилие, действующее на плиту; - предельное усилие, воспринимаемое металлом двухветвевой петли.
Усилие N определяется по формуле: ,
где γd - коэффициент динамичности при подъеме и монтаже, принимаемый согласно требованиям СНиП равным 1,4;
γa - коэффициент, учитывающий увеличение усилия, действующего на петлю при отклонении грузового стропа от вертикали на угол α от 0° до 45°, принимаемый равным: 1,0 - при α = 0°; 1,4 - при α = 45°.
Для промежуточных значений угла α значения γa принимаются по линейной интерполяции. Отклонение грузового стропа от вертикали на угол α более 45° не допускается.
γad - коэффициент, учитывающий присос (прилипание) изделия к поддону формы в момент первого подъема изделия, принимается равным 1,1;
γf - коэффициент надежности по нагрузке, принимаемый согласно требованиям СНиП равным 1,1 - для бетонных и железобетонных изделий с плотностью бетона более 1600 кг/м3;
G1 - усилие от части собственной массы изделия.
При подъеме изделий за четыре петли усилие от массы изделия считается распределенным на три петли.
Усилие определяется по формуле:
где As - площадь поперечного сечения стержня петли;
Rs - расчетное сопротивление растяжению стали петли;
γdd - коэффициент, учитывающий для стержней петель малых диаметров (6, 8 и 10 мм) повышенную опасность разрушения при их возможных механических повреждениях и коррозии в случае продолжительного хранения конструкций на открытом воздухе до монтажа. Для диаметра 6 мм – 0,55.
При определении усилия от собственной массы изделия (G1) плотность бетона γ0 принимается равной 2400 кг/м3 - для тяжелого бетона;
k - коэффициент, зависящий от класса бетона по прочности на сжатие, принимаемый равным 1,05 - для бетонов класса В15 и выше;
Максимально допустимое усилие от части собственной массы изделия, которое может воспринять одна петля при принятом диаметре ее стержня, определяется по формуле:
|
|
|
|
В этом случае проверка прочности петли производится из условия
|
Диаметр стержня d, из которого выполняют двухветвевую петлю, определяется по формуле
Расчет:
G1 = 3 - собственный вес плиты.
= 1,4 *1,4 *1,1 *1,1 *3= 7,12
принимаю диаметр петли равным 6 мм ( мм)
0,0283 = 3346, 5
- условие выполняется
1411
- условие выполняется
Ветви крюков и радиусы выбираются в соответствии с СП для данного диаметра (6мм).
Рис. 10. Строповочная петля плиты