5 Определение расчетного значения к.Е.О. В точке №2

5.1 Исходные данные для проверочного расчета

Архитектурно-строительные:

• глубина помещения d_п =5,325м;

• ширина помещения b_п =5,984м;

• высота помещения h_п =3,012м;

• толщина наружной стены _ок =1,2м;

• высота подоконника от уровня земли до низа оконного проема h_пд =12,75м;

• ширина оконного проема по наружному обмеру b_o =3,947м;

• высота оконного проема по наружному обмеру h_o =1,665м;

• высота от уровня рабочей поверхности до верха окна по наружной грани h_o1 =1,665м.

Светотехнические:

• переплеты металлические двойные раздельные;

• стеклопакет;

• средневзвешенный коэффициент отражения внутренних поверхностей помещения _ср = 0,5 (п.5.10 СНиП 23-05-95*);

• коэффициент запаса k_з = 1,2 (т.3 СНиП 23-05-95*).

В качестве противостоящего здания выступает здание информационно-библиотечного корпуса, расположенное параллельно исследуемому помещению.

Архитектурно-строительные и светотехнические параметры противостоящего здания:

- высота здания до карниза Н_зд=17,5 м;

- расчетная высота здания H_р= 4,75м;

- расстояние между зданиями l=18,0 м;

- длина торца здания a=42,0 м;

- облицовка фасада – двойная (синее остекление, бежевая фасадная панель);

- средневзвешенный коэффициент фасада ρ_ф= 0,242 (т. Б.3 СП 23-102-2003).

Рис. 1 – План, разрез помещения. М 1:100

5.2 Проверочный расчет

Расчет к.е.о. производим по формуле:

,

где l – количество участков небосвода, видимых через световой проем из расчетной точки (l=1);

ε_бi – геометрический к.е.о. в расчетной точке при боковом освещении, учитывающий прямой свет от i-го участка неба, определяемый по формуле:

где n₁ – количество лучей, проходящих от неба через световые проемы в расчетную точку на разрезе помещения (n₁=7,5);

n₂ – количество лучей, проходящих от неба через световые проемы в расчетную точку на плане помещения ( n₂=6,5);

q_i – коэффициент, учитывающий неравномерную яркость небосвода i-того участка небосвода, определяемый через θ – угол под которым видна середина участка небосвода:

₁=25,71^о; ₂=24,14^о.

По т.Б.1 СП 23-102-2003 методом интерполяции найдем q₁ и q₂:

М – число участков фасадов зданий противостоящей застройки, видимых через световой проем из расчетной точки (М=1);

ε_здj – геометрический к.е.о. в расчетной точке, учитывающий отраженный свет от j-того участка фасада здания противостоящего здания, определяемый по формуле:

где n′₁ – количество лучей, проходящих от противостоящего здания через световые проемы в расчетную точку на разрезе помещения (n₁^/=1,2);

n′₂ – количество лучей, проходящих от противостоящего здания через световые проемы в расчетную точку на плане помещения (n₂^/=69,9).

Определим геометрический к.е.о.:

b_фi – средняя относительная яркость i-го участка фасада противостоящего здания (т.Б.2 СП 23-102-2003). Зависит от:

1. 

2. 

3. _ф – средневзвешенный коэффициент отражения фасада, зависит от коэффициента отражения материала - . Так как фасад состоит из двух цветов, то коэффициент отражения материала рассчитываем по формуле:

Значения _с и _б берем из т.Б.3 СП 23-102-2003. Так как бежевой фасадной панелью покрыта одна пятая часть фасада здания, то:

Определим коэффициент отражения материала:

По т.Б.3 СП 23-102-2003 методом интерполяции найдем _ф:

Найдем b_фi методом линейной интерполяции:

При =0,2

		bфi
		4,0 и более
0,2	0,5	0,1
0,2	0,42857	Х
0,2	0,25 и менее	0,08

Расчет:

При =0,3:

		bфi
		4,0 и более
0,3	0,5	0,15
0,3	0,42857	Х
0,3	0,25 и менее	0,13

Расчет:

При =0,242:

	bфi
0,2	0,094286
0,242	У
0,3	0,144286

Расчет:

К_здj – коэффициент, учитывающий изменения внутренней отраженной составляющей к.е.о. в помещении при наличии противостоящих зданий, определяемый по формуле:

где К_зд0 – коэффициент, учитывающий изменение внутренней отражающей составляющей к.е.о. при полном закрытии небосвода противостоящим зданием (т. Б.6 СП 23-102-2003). Зависит от:

1. _ф=0,242;

2. _ср =0,5 – средневзвешенный коэффициент отражения внутренних поверхностей помещения в общественных помещениях (пункт 5.10 СНиП 23-05-95*);

3. 

где l_т =1,153м – расстояние от расчетной точки до внутренней поверхности ОК;

а=42м – длина торца здания;

l=18м – расстояние между зданиями;

_ок=1,2м – толщина наружной стены;

b_о=b-2*0,065=4,077-2*0,065=3,947 м – ширина окна по наружному обмеру.

Рассчитаем z₁:

4. 

где Нр=4,75м – расченая высота;

h_о=h-0,075=1,74-0,075=1,665 м – высота окна по наружному обмеру;

h_пд=12,75м – высота подоконника, измеряемая от низа окна до уровня земли.

Рассчитаем z₂:

5. 

где d_п = 5,325м – глубина помещения.

Так как значение индекса противостоящего здания z₂ меньше 0,10, то К_зд0=1.

Найдем К_здj:

r₀ – коэффициент, учитывающий к.е.о. за счет света, отраженного от внутренних поверхностей помещения и света, отраженного от подстилающей поверхности земли (т. Б.4 СП 23-102-2003). Зависит от:

1. 

где h₀₁= 1,665м – высота от уровня расположения точки до верхней грани светопроема по наружному обмеру;

2. 

3. _ср =0,5;

4. 

где b_п – ширина помещения.

Найдем r_o методом линейной интерполяции:

При

		ср =0,5
		1,0	1,12376	2,0
0,2	3	1,2	Х	1,16
0,21653	3	Х1		Х2
0,3	3	1,46		1,36

Расчет:

При

		ср =0,5
		1,0	1,12376	2,0
0,2	5	1,34	Х	1,27
0,21653	5	Х1		Х2
0,3	5	1,77		1,6

Расчет:

При

	r0
3	1,2368
3,198198	Z
5	1,40037

Расчет:

τ₀ - общий коэффициент пропускания света:

где τ₁ – коэффициент, учитывающий потери света через материал принимаемый по таблице Б.7 СП 23-102-2003. Принимаем стеклопакет: ₁=0,8;

τ₂ – коэффициент, учитывающий потери света в переплетах принимаемый по таблице Б.7 СП 23-102-2003. Принимаем переплеты металлические двойные раздельные: ₂=0,8;

τ₃ – коэффициент, учитывающий потери света в несущих конструкциях по таблице Б.8 СП 23-102-2003. Для бокового освещения: ₃=1;

τ₄ – коэффициент, учитывающий потери света в солнцезащитных устройствах по таблице Б.8 СП 23-102-2003. Принимаем регулируемые жалюзи: ₄=1;

τ₅ – коэффициент, учитывающий потери света в защитной сетке под фонарем. При боковом освещении: ₅=1.

Найдем общий кэффициент пропускания света:

Кз – расчетный коэффициент, учитывающий снижение к.е.о. и освещенности в процессе эксплуатации вследствие загрязнения и старения светопрозрачных заполнений в световых проемах, а также снижение отражающих свойств поверхностей помещения (т.3 СНиП 23-05-95*).

Для помещений общественных зданий с нормальными условиями среды расчетный коэффициент равен 1,2.

Рассчитаем к.е.о. :

По полученным значениям к.е.о. для точек №1-25 построим кривую распределения к.е.о. (Приложение Б).

Определим измеренный к.е.о.:

где Е_в – естественное освещение, в лк, в измеряемой точке;

Е_н - естественное освещение, в лк, создаваемое светом полного открытого небосвода

Таблица 1 – Результаты измерений и расчета коэффициента естественной освещенности

Условия измерения	Место замера освещенности	Отчеты по шкале люксметра			К.е.о. по данным измерений еи= 100%	Расчетное значение к.е.о. по СНиП, ер	Расхождение между еи и ер, Δе=еи-ер
		Е1	Е2	Еср
1	2	3	4	5	6	7	8
30.11.17 14:00 ЮЗ	На открытом месте Ен:
	1	1182	1222	1202	3,87	4,1253	-0,2553
	2	1209	1204	1206,5	3,63	3,1124	0,5176
	3	1194	1186	1190	3,49	2,79	0,7
	4	1226	1231	1228,5	2,75	2,522	0,228
	5	1225	1231	1228	2,46	2,301	0,159
	6	1220	1222	1221	2,15	2,096	0,054
	7	1238	1225	1231,5	1,91	1,934	-0,024
	8	1226	1208	1217	1,66	1,5184	0,1416
	9	1204	1231	1217,5	1,48	1,4924	-0,0124
	10	1209	1206	1207,5	1,37	1,4494	-0,0794
	11	1235	1238	1236,5	0,91	1,335	-0,425
	12	1222	1203	1212,5	0,85	1,1128	-0,2628
	13	1175	1338	1256,5	0,72	1,2	-0,52
	14	1162	1164	1163	0,74	1,16	-0,42
	15	1197	1143	1170	0,66	1,13	-0,47
	16	1199	1130	1164,5	0,61	1,11	-0,5
	17	1112	1125	1118,5	0,55	1,055	-0,505
	18	1096	1094	1095	0,50	1,0137	-0,5137
	19	1087	1088	1087,5	0,48	0,9213	-0,4413
1	2	3	4	5	6	7	8
30.11.17 14:00 ЮЗ	20	1054	1053	1053,5	0,40	0,882	-0,482
	21	984	999	991,5	0,37	0,8715	-0,5015
	22	1033	1078	1055,5	0,31	0,693	-0,383
	23	976	980	978	0,34	0,679	-0,339
	24	1185	966	1075,5	0,28	0,677	-0,397
	25	977	953	965	0,30	0,72	-0,42
	В точке помещения Ев:
	1	92	94	93	3,87	4,1253	-0,2553
	2	89	86	87,5	3,63	3,1124	0,5176
	3	82	84	83	3,49	2,79	0,7
	4	67	68	67,5	2,75	2,522	0,228
	5	61	60	60,5	2,46	2,301	0,159
	6	53	52	52,5	2,15	2,096	0,054
	7	47	47	47	1,91	1,934	-0,024
	8	41	40	40,5	1,66	1,5184	0,1416
	9	37	35	36	1,48	1,4924	-0,0124
	10	33	33	33	1,37	1,4494	-0,0794
	11	23	22	22,5	0,91	1,335	-0,425
	12	21	20	20,5	0,85	1,1128	-0,2628
	13	18,2	17,9	18,05	0,72	1,2	-0,52
	14	17,6	16,9	17,25	0,74	1,16	-0,42
	15	14,5	16,3	15,4	0,66	1,13	-0,47
	16	14,4	14,0	14,2	0,61	1,11	-0,5
	17	12,5	11,9	12,2	0,55	1,055	-0,505
	18	10,9	10,9	10,9	0,50	1,0137	-0,5137
	19	10,9	10,0	10,45	0,48	0,9213	-0,4413
	20	8,4	8,4	8,4	0,40	0,882	-0,482
	21	7,4	7,3	7,35	0,37	0,8715	-0,5015
	22	6,7	6,5	6,6	0,31	0,693	-0,383
	23	6,5	6,9	6,7	0,34	0,679	-0,339
	24	6,2	5,8	6,0	0,28	0,677	-0,397
	25	6,0	5,7	5,85	0,30	0,72	-0,42