5.2. Уточнение размеров поперечного размера.

Значение относительной высоты сжатой зоны бетона ξ принимаем ξ=0,35.

Определяем рабочую высоту сечения

= =43,92 см.

Определяем рабочую высоту сечения из условия обеспечивающего прочность бетонной полосы ребра между наклонными трещинами:

= =21,73

Принимаем наибольшее

d = 2 см. ,тогда а_в = 2 см. Величина а = а_в +0,5 d = 3см.

Высота сечения h=h₀+a=43.9 +3=46,9 см.

Принимаем h=50см. b=25см.

5.3. Подбор продольной арматуры :

ширина полки b^/_f = b + 2 свеса.

а) b^/_f = b + 2(1/6)l= 25+2(1/6)*480= 185см.

б) b^/_f = b + 2(l_f-b)/2 =25+(145-25)=145 см. Принимаем b^/_f =145

Последовательно выполняем вычисления для I пролета:

= =0,05 , соответствующее значение

ξ = 0,055 , требуемая площадь

= 0.055*1300/28000*145*47=17.40 см².

принимаем 2 22АII + 2 25 АII , A_s = 17,42см².

для = :

= =0,018

ξ=0,018

A_s= 0,018*1300/28000*145*47= 5,695 см²

Принимаем 2 20АII , A_s=6,28 см²

Последовательно выполняем вычисления для II пролета:

= =0,038 , ξ=0,04

= 0,04 * 1300/28000*145*47= 12,7 см²

Принимаем 4 20AII, A_s=12,56 см²

на опоре В:

= =0,04 , ξ=0,04

= 0,04 * 1300/28000*145*47= 12,65 см².

Принимаем 2 20AII +2 10 AII, A_s=12,69 см²

на опоре C:

= =0,038 , ξ=0,04

= 0,04 * 1300/28000*145*47= 12,7 см²

Принимаем 4 20AII, A_s=12,56 см²

5.4. Подбор поперечной арматуры

Принимаем d=5мм. R_sw=260мПа. = 26000Н/см².

Поскольку h=45см. , шаг хомутов S₁=15см ; шаг хомутов S₂=30см. т.к b<35см. принимаем двухсрезные хомуты.

Определим необходимость расчёта наклонных сечений на действие поперечной силы по наклонной трещине . Т.к. Q^л_b= 184347 Н больше Q_b.min.=φ_b3R_btbh_{0 =} 0.6*95*25*47 = 66975 Н/см. , расчёт обязателен.

Ширина полки b^/_f =b+3 h^/_f=25+3*6=43 см.

Коэффициент учитывающий влияние сжатой полки

φ_b= 0,75(b^/_f - b) h^/_f/ h₀ =0,75*(43-25)*6/(20*42)=0,077

усилие воспринимаемое хомутами на приопорном участке

q_sw1=R_sw*a_sw*n_sw/S₁=26000*0.198*2/20=514,8 Н/см

Примыкающая к опоре А

Q_sw.b= =2 =105432,9 H

Примыкающая к опорам В и С

Q_sw.b= =2 =151496 Н

Определение площади сечения отгибов

а) у опоры А

=(122898-151496)/26000*0,7071= - 1,9 (отгибы не требуются)

б) у опоры В слева

=(184347 – 151496)/26000*0,7071=4,3

Принимаем 2Ø16Аll , с его площадью 4,02 см²

в) у опоры В справа

=(153622 – 151496)/26000*0,7071=3,1

Принимаем 2Ø14Аll , с его площадью 3,08 см²

5.5 Проверка анкеровки продольной растянутой арматуры на на свободной опоре.

Т.к. Q_A=122898 H , больше чем Q_b,min=66975 Н, длина запуска стержней >10d и = 20см

5.6. Эпюра материалов (арматуры)

В целях экономии металла, часть стержней продольной растянутой арматуры не доводят до опоры, а обрывают там, где они уже не требуются по расчету. Места обрыва стержней определяют с помощью эпюры материалов.

Ординаты эпюры материалов

Схема внутренних усилий	Вычисление ординат
1	2
Для первого пролета
	2ø25 А-ll Аsф=9.82 см2 Х=28000*9.82/(1300*145)=1.5 см М2ø25=28000*9.82(47-0,5*1,5)= 127.16кН*м.
	2ø25+ 1ø22 A-ll , Аsф= 13.621 см2 Х=28000*13.621/1300*145=2.02 М2ø25+1ø20=28000*13.61(47-0,5*2.02)=175.40 кН*м.
	2ø25+ 2ø25 A-ll , Аsф=17.42 Х=28000*16.1/1550*150=2.59 М2ø25+2ø25=28000*17.42(47-0,5*2.59)= 222.9 кН*м.
	2ø10 А-lll Аsф=1,57см2 Х=28000*1,57/1300*25=1.48см М2ø10=28000*1,57(47-0,5*1,4)= 20.35кН*м.
Для опоры c
	2ø22 Аsф=7.6см2 Х=28000*7.6/1300*25=6.5см М2ø22=28000*7.6(47-0,5*6.5)= 93.1кН*м.
	2ø22 +1ø20, Аsф=10.742 см2 Х=28000*10.742 /1300*25 =9.25 см М2ø22+1ø20=28000*10.742 (47-0,5*9.25)=127.454кН*м.
	2ø22 +2ø20, Аsф=13.88см2 Х=28000*12.69/1300*25 =11.96см М2ø22+2ø 18=28000*13.88(47-0,5*11.96)=159.42.кН*м.
Для второго пролета
	2ø20 А-ll Аsф=6,28 см2 Х=28000*6.28/(1300*145)=0,93 см М2ø20=28000*6,28(47-0,5*0,93)= 81,827кН*м.
	2ø20+1ø20 , Аsф= 9,42 см2 Х=28000*9,42 /1300*145=1,39 М3ø20=28000*9,42(47-0,5*1,39)=122,134 кН*м.
	2ø20+2ø20=4ø20, Аsф=12,56 Х=28000*12,56/1300*145=1,86 М4ø20=28000*12,56(47-0,5*1,86)= 162,019кН*м.
	2ø16 Аsф=4,02см2 Х=28000*4,02/1300*25=3,5см М2ø16=28000*4,02(42-0,5*3,5)= 50,96кН*м.

Для опоры В
	2ø25 А-ll Аsф=9,82 см2 Х=28000*9,82 /(1300*20)=10,57 см М2ø25=28000*9,82(47-0,5*10,57)= 114,69кН*м.
	3ø25A-ll+1ø22 , Аsф= 13,621 см2 Х=28000*13,621 /1300*20=14,67 М3ø20=28000*13,621(47-0,5*14,67)=151,28 кН*м.
	2ø25+2ø22, Аsф=17,47 Х=28000*17,47/1300*20=18,76 М4ø20=28000*17,47(47-0,5*18,76)= 183,49кН*м.