4.3 Подбор поперечной арматуры

Классу бетона В25 при ᚴb2 =0.9 соответствует расчетное сопротивление бетона осевому растяжению Rbt = 0.95 Мпа = 95 Н/см2. Для тяжелого бетона коэффициент ϕb3 =0.6. В сплошных плитах независимо от высоты допускается поперечную арматуру не устанавливать. Но при этом обязано выполняться условие: максимальная поперечная сила должна быть равна или меньше максимального поперечного усилия, воспринимаемого бетоном (без поперечной арматуры). QB=16820 H. Qbmin = ϕb3* Rbt*b*h0 = 0.6*95*100*4.5 = 25650 Н. Условие прочности выполняется – поперечная арматура не требуется.

4.4 Конструирование сварных сеток плиты

Принимаем две сетки. Одну (основную) располагаем во всех пролетах и над всеми промежуточными опорами. Вторую (дополнительную) – в первом пролете и над опорой В.

Рабочую арматуру основной сетки подбираем по площади сечения арматуры, требуемой во втором пролете. Требуемая площадь составляет Аs = 1.8 см2 на 1 погонный метр. Этому значению отвечает площадь 1.8 см2, которой соответствует: диаметр 5 мм, шаг 100 мм, и число стержней, равное 10. Принимаем диаметр стержней распределительной арматуры равным 3 мм, и шаг, равным 350 мм.

Условное обозначение сетки: 100/350/5/3.

Определяем требуемую площадь сечения рабочей арматуры дополнительной сетки: 2.52 – 1.96 = 0.56 см2 . Этому значению соответствует площадь 0.57 см2. Ей соответствует диаметр 3 мм, шаг 125 мм и число стержней 8. В качестве дополнительной принимаем сетку 125/400/3/3.

В сечении 2-2 требуемая площадь составляет Аs = 1.8 см2 на 1 погонный метр. Этому значению отвечает площадь 1.96 см2, которой соответствует: диаметр 5 мм, шаг 100 мм, и число стержней, равное 10. Принимаем диаметр стержней распределительной арматуры равным 3 мм, и шаг, равным 125 мм.

Условное обозначение сетки: 125/400/3/3.

Определяем требуемую площадь сечения рабочей арматуры дополнительной сетки: 2.52 – 1,96 = 0.56 см2 . Этому значению соответствует площадь 0.57 см2. Ей соответствует диаметр 3 мм, шаг 125 мм и число стержней 8. В качестве дополнительной принимаем сетку 125/400/3/3.

4.5 Проверка анкеровки продольных растянутых стержней, заводимых за грань свободной опоры.

Анкеровка считается обеспеченной, если фактический запуск стержней продольной арматуры за грань стены равен или больше 5d при QA≤Qb/min и равен или больше 10d при QA>Qb/min.

QA = 1122 Н, а Qb/min = 1682 Н. Значит, стержни должны быть заведены за грань стены на 5d = 5*0.5 = 2.5 см. Поскольку в действительности стержни заходят за внутреннюю грань на 12-2=10 см (где 2 см – расстояние от торца плиты до торца стержня), анкеровка обеспечена.

5. Второстепенная балка

5.1. Статический расчет.

Расчётная нагрузка на 1 погонный м второстепенной балки.

Нагрузка	Расчётная нагрузка на 1м2 плиты, кН/м2	Шаг второстепенных балок, м	Расчётная нагрузка на 1 погонный м. балки.
1	2	3	4
Постоянная
Собственный вес плиты, стяжки и пола	2,69	1,4	4,09
Собственный вес ребра второстепенной балки	-	-	B(h-h/f)1ργfγn= 0.25(0.5-0.06)* 25*1.1*1 =3,03
Итого g/=7,12
Временная	22,8	1,4	V/=31.92
Полная			q/= g/+ V/=39,04

Вычисление положительных изгибающих моментов кН*м ,в точках 1;2;3;4;6;7;8;9;

М₁= 0.065*39.04*(7.9) ²=158,372

М₂= 0.09*39.04*(7.9) ²=219,283

М_max=0.09* 39.04*(7.9) ²=221,720

М₃=0.075*39.04*(7.9) ² =182,736

М₄=0.02*39.04*(7.9) ² =48,7297

М₆=0.019*39.04*(8) ² =47,44

М₉=0.019*39.04*(8) ² =48,452

М₇= 0.034*39.04*(8) ² =84,968

М₈= 0.034*0.019*39.04*(8) ² =85,971

Отрицательные изгибающие моменты:

М₅=0.0715*39.04*(8) ² = - 178,647

М₆=0.018*39.04*(8) ² = - 144,916

М₇=0.058*39.04*(8) ² = - 44,974

М₉=0.0625*39.04*(8) ² = - 156,16

М₁₀=0.0625*39.04*(8) ² = - 156,16

Максимальные поперечные силы, кН

Q_А=0.4*39.04*7.97=122,898 кН

Q_В^л = 0.6*39.04*7.97= 184,347 кН

Q_В^пр =0.5*39.04*7.97=153,622 кН

Q_с^л = 0.6*39.04*7.97= 184,34 кН

Q_с^пр =0.5*39.04*7.97=153.622 кН