
- •Технологическая схема процесса ректификации
- •Расчет тарельчатой ректификационной колонны непрерывного действия
- •Материальный баланс колонны и рабочее флегмовое число
- •Определение скорости пара и диаметра колонны
- •Определение теоретических и действительных ступеней контакта верхней и нижней частей колонны
- •Высота светлого слоя жидкости на тарелках
- •Гидравлическое сопротивление тарелок колонны
- •Тепловой расчет ректификационной колонны
- •Толщина тепловой изоляции ректификационной колонны.
- •Расчет вспомогательного оборудования
- •Определение поверхности теплопередачи
- •Расчет поверхности теплопередачи дефлегматора
- •Расчет поверхности теплопередачи холодильника дистиллята
- •Расчет центробежного насоса
- •Список источников информации
- •Приложения
Расчет вспомогательного оборудования
Определение поверхности теплопередачи
Поверхность теплопередачи кубового испарителя, дефлегматора, подогревателя исходной смеси, холодильников дистиллята и кубового остатка определяются из основного уравнения теплопередачи:
где
– тепловая нагрузка теплообменника
(
),
Вт;
–
коэффициент теплопередачи, Вт/м2∙гр;
–
средний температурный напор теплообменника,
°С.
Ориентировочные значения коэффициентов теплопередачи приведены в Таблица 3 .6.
Более точные значения коэффициентов теплопередачи рассчитывают по уравнению:
где
и
–
коэффициенты теплоотдачи горячего и
холодного теплоносителей, Вт/(м2∙К);
–
термическое сопротивление стенки,
разделяющей теплоносители, (м2∙К)/Вт.
Значения
и
находят из соответствующих критериальных
уравнений [1,4].
Таблица3.6 Ориентировочные значения коэффициентов теплопередачи, [Вт/(м2∙К)] | ||
Вид теплообмена |
Вынужденное движение |
Свободное движение |
От газа к газу (при Р<10ат) |
10÷40 |
4÷12 |
От газа к жидкости |
10÷60 |
6÷20 |
От конденсирующегося пара к газу |
10÷60 |
6÷12 |
От жидкости к жидкости (вода) |
800÷1700 |
140÷340 |
От жидкости к жидкости (масло, орг. жидкости) |
120÷270 |
30÷60 |
От конденсирующегося пара к воде |
800÷3500 |
300÷1200 |
От конденсирующегося пара к орг. жидкости |
120÷340 |
60÷170 |
От конденсирующегося пара орг. жидкости к воде |
300÷800 |
230÷460 |
От конденсирующегося пара к кипящей жидкости |
|
300÷2500 |
Площадь поверхности теплопередачи теплообменника принимается на 10÷20% больше расчетной величины и по ГОСТ 15122-79 выбирают номинальную поверхность теплообменника.
Расчет поверхности теплопередачи дефлегматора
Используем аппараты теплообменные кожухотрубчатые с неподвижными трубными решетками (ТН) и кожухотрубчатые с температурным компенсатором на кожухе (ТК). В дефлегматор воду следует подавать в трубное пространство для удобства очистки отложений, а в межтрубное пространство – конденсирующийся пар, выходящий из колонны.
Рассчитываем среднюю разность температур
,
°С.
Температурная схема процесса
где
–
температура пара на выходе из колонны,
=
82°С определяется по Рис. 2 .3 по кривой
конденсации для мольной доли низкокипящего
компонента в паре
;
и
–
начальная и конечная температура воды,
принимаем
=
20°С,
=
40°С;
и
–
большая и меньшая разности температур
на концах теплообменника.
Если
то
Если
то
Тогда
°С.
Определяем среднюю температуру воды
,
°С.
Расход пара, выходящего из ректификационной
колонны
кг/с.
кг/с
Находим максимальную площадь поверхности
теплообмена
м2.
Для этого по Таблица 3 .6 выбираем
минимальное значение коэффициента
теплопередачи для случая теплообмена
от конденсирующегося пара органической
жидкости к воде
Вт/(м2∙К).
где
–
количество тепла, отнимаемое водой в
дефлегматоре (см. ), Вт.
Принимаем, что конденсация пара, выходящего из колонны, будет происходить в межтрубном пространстве, а в трубном пространстве будет проходить охлаждающая вода. (Вода – теплоноситель, который может образовывать отложения на поверхности теплообмена; вода при нагреве не изменяет агрегатного состояния, поэтому теплоотдачу от стенки к воде желательно проводить при турбулентном её движении; при конденсации пара высокий коэффициент теплоотдачи будет достигнут и в межтрубном пространстве)
Принимаем турбулентное течение воды в
трубном пространстве,.
Для обеспечения турбулентного течения
воды при
скорость в трубах должна быть больше
м/с:
где
– динамический коэффициент вязкости
воды при
°С,
Па∙с;
мПа∙с
= 0,8∙10-3Па∙с (Таблица П 8);
=0,025-2
0,002=0,021–
внутренний диаметр труб, м; по ГОСТ
15122-79 трубы 25×2мм;
–
плотность воды, кг/м3;
кг/м3
при
°С
(Таблица П 4).
м/с
Рассчитаем число труб
,
обеспечивающих объемный расход
нагреваемой воды при
:
где
– расход воды в дефлегматоре, кг/с.
Условию
138
и
м2
удовлетворяют два теплообменника (Таблица П 17):
а) двухходовый диаметром 600мм с числом
труб на один ход трубного пространства
(общее
число труб 240);
б) четырехходовый диаметром 800мм с числом
труб на один ход трубного пространства
(общее
число труб 404).
Выбираем двухходовый аппарат, как более простой.
Уточняем значение критерия.
Находим критерий Прандтля,
,
для воды при
:
где
–
средняя удельная теплоемкость воды,
Дж/(кг∙К), при
;
Дж/(кг∙К);
–
коэффициент теплопроводности воды,
Вт/(м∙К), при
;
Вт/(м∙К).
Определяем коэффициент теплоотдачи
для нагреваемой воды
,
из приведенного ниже критериального
уравнения, которое применяется для
случая теплоотдачи внутри труб в условиях
установившегося турбулентного режима
движения теплоносителя (для
):
где
–
отношение, учитывающее влияние на
теплоотдачу направления теплового
потока и величины температурного
перепада; это отношение обычно находится
в пределах 1-1,1;
–
критерий Прандтля вычисленный для слоя
жидкости в непосредственной близости
к поверхности теплообмена. Поскольку
температура стенки на этом этапе расчета
не известна, то невозможно определить
свойства жидкости и рассчитать
.
Поэтому для расчета
примем это соотношение равным 1,05 (с
последующей проверкой).
Откуда
Вт/(м2∙К)
Рассчитываем коэффициент теплоотдачи
,
Вт/(м2∙К), при конденсации пара, выходящего
из колонны на пучке вертикальных труб
(общее число труб 240):
где
– коэффициент теплопроводности
конденсата, Вт/(м∙К);
–
плотность конденсата, кг/м3;
–
коэффициент динамической вязкости
конденсата, Па∙с;
– наружный
диаметр труб, на которых происходит
конденсация
=0,025 м.
Значения
,
,
берем при
по приложениям Таблица П 15, Таблица П 13,
Таблица П 8.
Вт/(м∙К);
кг/м3;
Па∙с.
Вт/(м2∙К)
Принимаем тепловую проводимость со
стороны конденсирующегося пара
Вт/(м2∙К),
со стороны воды
Вт/(м2∙К)
(Таблица П 20). Коэффициент теплопроводности
материала труб выполненных из черной
стали (Ст3)
Вт/(м∙К)
Таблица П 21.
Тогда тепловая проводимость стенки (с учетом загрязнений):
где
– толщина стенки труб дефлегматора, м;
Вт/(м2∙К)
Определяем коэффициент теплопередачи
,
Вт/(м2∙К):
Вт/(м2∙К)
Проверяем принятое значение
:
Рассчитываем плотность теплового потока
,
Вт/м2:
Вт/м2
Определяем разность между температурой
поверхности стенки трубы и средней
температурой воды
:
°С
Тогда средняя температура внутренней
поверхности стенки трубы
,
°С:
°С
Вычисляем критерий Прандтля:
где
–
средняя удельная теплоемкость воды,
Дж/(кг∙К);
–
коэффициент динамической вязкости
воды, Па∙с;
–
коэффициент теплопроводности воды,
Вт/(м∙К).
Находим значения этих величин при
°С
[1].
Дж/(кг∙К);
Па∙с;
Вт/(м∙К);
Таким образом расчетное значение
отношения критериев
составит:
Определяем относительное расхождение
между принятым ранее отношением
=1,05
и рассчитанным
=1,06:
–
допустимое относительное расхождение
(может быть принято равным 0,05).
Таким образом имеющееся относительное расхождение составляет 1% и может быть допущено, перерасчет коэффициента теплоотдачи со стороны воды производить не требуется.
Вычисляем расчетную площадь поверхности
теплообмена
,
м2:
м2
Выбираем по ГОСТ 15122-79 дефлегматор двухходовый диаметром 600мм, поверхностью теплообмена 75 м2, длиной труб 4 м. Запас поверхности теплообмена составляет