2.3. Определение усилий от снеговой нагрузки

Принимаем равномерное распределение снега по всему покрытию.

Согласно табл НП.1[1] г. Столин расположен в снеговом районе 1 в . Характеристическое значение снеговой нагрузки на грунт:

Расчетная снеговая нагрузка при

 на крайнюю колонну

2.4. Определение усилий от ветровой нагрузки

Расчетное значение распределенной ветровой нагрузки на высоте над поверхностью земли определяется по формуле

,

где – пиковое значение скоростного напора ветра (пункт 4.5 ТКП EN1991-1-4-2009);

–- частный коэффициент безопасности по нагрузке принимаемый равным 1.5

– аэродинамический коэффициент, внешнего ветрового давления (рисунок 2.6 и таблица 7.1);

– длина участка продольной стены, с которого передается ветровая нагрузка на раму (шаг рам).

Следует устанавливать пиковое значение скоростного напора на высоте включающее средние и кратковременные изменения (колебания) скорости:

_{Интенсивность турбулентности на высоте z=12м определяется по следующей формуле:}

_{Ветровое давление нетто на стены является результатом внешнего и внутреннего давления.}

_{Базовое значение скорости ветра определяется по следующей формуле:}

_{где: - базовая скорость ветра, определяемая как функция направления ветра и времени года, на высоте 10 м над уровнем земли для типа местности II,}

- основное значение базовой скорости ветра, для Столина 21м/с (по НП.2.1 изменениям №2 к ТКП EN 1991-1-4-2009 п.4.2 (1) с.3,

=1 коэффициент, учитывающий направление ветра,

- сезонный коэффициент.

_{Средняя скорость ветра на высоте z над уровнем земли зависит от шероховатости местности, орографии и базового значения скорости ветра . Она равна:}

_{где: =1 орографический коэффициент (п.4.3.1, с.10),}

- коэффициент, учитывающий тип местности:

_{где: - параметр шероховатости, равен 0,05 м (для типа II по табл. 4.1);}

_{- коэффициент местности, зависящий от параметра шероховатости по следующей формуле:}

_{где: для типа местности II (с. 10 ТКП EN 1991-1-4-2009)}

Значение аэродинамических коэффициентов внешнего давления принимаем по линейной интерполяции при : с наветренной стороны (зона D) с подветренной стороны (зона Е) зона G _, зона I

Расчетная равномерно распределенная ветровая нагрузка на 1 метр высоты колонны (рисунок 2.4) при h=12,6м < b=18 м и

- с наветренной стороны

- с подветренной стороны

Т.к. в расчетной схеме высота консольной стойки колонны отсчитывается от отметки -0,150 м от поверхности земли, следует откорректировать равномерно распределенное ветровое давление на всю высоту стойки, однако в следствии незначительного влияния в методических целях возможно использование вычисленных значений в качестве базовых.

Сосредоточенное ветровое усилие, собираемое в конструкциях, расположенных выше верха колонн (отметка+12,600) до верха отметки парапета (+14,400):

4.3. Расчет полки плиты

Расстояние между осями поперечных ребер равно 0,98 м.

Полка представляет многопролетную конструкцию с наибольшими размерами поля: l₁ = 2,98 - 2∙0,140 = 2,7 м; l₂= 0,98– 2∙0,1=0,88 м.

Так как отношение пролетов l₁ / l₂ =2,7/0,88> 3, то полку рассматриваем как балочную плиту с расчетным пролетом l_eff= l₂=0,88м. Расчетная постоянная нагрузка на 1м² полки согласно табл. 4.1.

g_sk=1,39+0,05∙2500∙10∙10^-3∙1,35=2,52 кПа.

Расчетный изгибающий момент при действии постоянной и временной (снеговой) нагрузок:

М_sd = кН∙м.

Расчетный изгибающий момент в полке при действии постоянной равномерно распределенной нагрузки и временной сосредоточенной нагрузки от веса рабочего с инструментом: F_sd =1,0∙1,5=1,5 кН

кН∙м.

Полезная высота плиты: d^*= h_f/2 = 50/2 = 25 мм.

Для арматуры S500 при Е_s=2∙10⁵ МПа ‰.

Тогда и

.

Коэффициент < .

Вычисленному коэффициенту α_m соответствует значение коэффициента:

η= .

Необходимая площадь сечения арматуры Æ3 мм класса S500

Принимаем сетку из проволоки Æ3 мм класса S500 с шагом S=200 мм продольных стержней (А_st =0,35 см²) и S=350 мм поперечных стержней.