Несущие стены

8.28. Несущие стены сплошного сечения с гибкостью 83 (l₀/h_t24) при одностороннем огневом воздействии и при платформенном опирают на жесткое основание (l₀  0,7Н), когда продольная сжимающая сила приложена с начальным или случайным эксцентриситетом со стороны обогреваемой поверхности, работают на внецентренное сжатие. Предел огнестойкости по потере несущей способности наступает при прогибе стены, направленном в необогреваемую сторону.

Прогиб от неравномерного нагрева стены по высоте сечения в расчете не учитывают, так как он направлен в обогреваемую сторону и уменьшает эксцентриситет приложения продольной сжимающей силы.

8.29. Минимальные размеры толщины стены «h» и толщины защитного слоя бетона до оси арматуры «а» даны в Табл. 16.

Таблица 16.

Вид бетона	Толщина стены h, мм, (над чертой) и расстояние до оси арматуры а, мм, (под чертой) при пределе огнестойкости, мин
	30	60	90	120	180	240
Тяжелый на гранитном заполнителе	120 15	140 25	170 35	220 45	300 65	400 85
Конструкционный керамзитобетон Д 1400-1600	120 10	130 20	150 30	190 40	260 50	300 70

_b  0,3R_b H  20h

8.30. При одностороннем огневом воздействии и платформенном опирании стен на жесткое основание несущую способность внецентренно сжатых плоских элементов при приложении продольной силы с большим эксцентриситетом, когда  = x/h_0t  _R, определяют по формулам (80, 81). При действии продольной силы с малым эксцентриситетом, когда  = x/h_0t > _R, несущую способность определяют по формулам (80 и 82) (Рис. 10). В формулах (8082) значение b_t = b = 100 см.

Рис. 10. Стены с платформенным опиранием: а) основные расчетные размеры; b) схема разрушения при одностороннем огневом воздействии; с) схема сечения.

8.31. Для принятого предела огнестойкости по кривым прогрева бетона на Рис. 32-37 находят значение а_t - глубину прогрева бетона до критической температуры и температуру нагрева арматуры по глубине прогрева бетона, равного глубине защитного слоя бетона до оси арматуры. Зная температуру нагрева сжатой арматуры, определяют коэффициент _st' по Рис. 22-24. По формуле (80) вычисляют усилие N, принимая эксцентриситет «е» по формуле (84) без f_t. Если условие (80) соблюдено, то предел огнестойкости обеспечен.

8.32. Расчетный предел огнестойкости стен, вычисленный по формуле (27) при контактном опирании на упругоподатливое основание, при растворных швах проектной толщиной 20 мм умножается на коэффициент упругой податливости 0,75; при швах толщиной 5 мм, заполненных цементно-песчаной пастой - на коэффициент 0,85.

8.33. Пределы огнестойкости по потере несущей способности стен толщиной 100, 140 и 180 мм из тяжелого бетона классов В15, В25 и В35 даны в Приложении 6.

8.34. В условиях пожара строго симметричный двусторонний обогрев железобетонной стены не всегда возможен. Однако при нагревании железобетонной стены одновременно с двух сторон не возникает температурного прогиба, и стена продолжает работать на центральное сжатие, и поэтому ее предел огнестойкости возможно будет выше, чем при одностороннем нагреве.