Максимальные рекомендуемые значения коэффициента bd max

Расположение колёс относительно опор вала	Н2  350 НВ или Н1 и Н2  350 НВ	Н1 и Н2 350 НВ
Симметричное Несимметричное Консольное	1,2 … 1,6 1,0 … 1,25 0,6 … 0,7	0,9 … 1,0 0, 65 … 0,80 0,45 … 0,55

Примечание. 1. Большие значения рекомендуются в случае практически постоянных нагрузок и нереверсивных передач. 2. В многоступенчатых цилиндрических редукторах _bd каждой последующей ступени значения можно принимать на 20 … 30% больше, чем _bd предыдущей, более быстроходной.

Пример расчёта параметров тихоходной передачи

1. Предварительно принимаем cos  = 0,95. Тогда расчётное значение

mz₁ = 2 а cos  /(u +1) = ………………………. = ….. мм.

2. При m = …. мм получим расчётное z_{1 р} = ….. Принимаем z₁ = …..

3. Расчётное z_{2 р} = ….. . Принято z₂ = ….. .

4. Значение u_т = z₂ / z₁ = …….. .

5. Значение cos  = 0,5mz₁ (u +1) /а = …………………. = ……. .

Угол  = ……….   _min = ……….

6. Примем предварительно значение b = m _m = ……….. = ……. мм.

Делительный диаметр d₁ = 2а/( u_т + 1) = …………. = ……….. мм.

Отношение _bd = b/ d₁ = …………. = …….. .

С учётом условия _bd = b/ d₁  _{bd max} = …….. принято b= …….. мм.

Тогда _bd = b/ d₁ = ……….. = …… и _m= b / m = …….. = ……. .

Значение sin_min = 1,03/_m = …………. = …….; _min= …….. Следовательно, условие   _min выполнено.

2. Компоновка редуктора

При выполнении геометрических расчётов передач были использованы некоторые ограничения, обусловленные взаимодействием деталей редуктора как целостной системы. Значения размеров деталей, полученные предварительно в результате расчётов, должны быть взаимно согласованы так, чтобы обеспечивались функционирование объекта и возможность его изготовления. Процесс «создания целого из частей» называют компоновкой.

Геометрическое согласование размеров деталей является основной задачей разработки компоновки.

Компоновка выполнялась согласно последовательности действий, рекомендуемой методическим пособием.

3. Проверочный расчёт валов и подшипников

3.1. Определение реакций опор

Выполнен проверочный расчёт выходного вала. Схема нагрузок этого вала показана на рис.4.

Тангенциальная (окружная) сила F_t = T_им / (0,5d) = ……..... = …….. Н.

Осевая сила F_x = F_t tg  = ……………. = …………… Н.

Радиальная силы F_r = F_t tg/ cos  = ……………… = ………..Н.

Для выходного вала редуктора сила F_м = 125Т ^½ = …….. Н.

Расстояния между опорами определено с учётом смещения a точки приложения внешних сил и реакций опор в случае применение радиально-упорных подшипников (рис. 5).

Для радиально-упорных шарикоподшипников

a = B/2 + 1/4 (d +D) tg_п,

где угол _п = ….. .

Р

D

асчётное значение

a = ……………………......= ….. мм.

С огласно схеме на рис. 4 построены расчётные схемы вала в плоскости ХОУ и ХОZ (рис.6).

С оставляющие реакций опор определялись согласно уравнениям равновесия, составленных для каждой из схем на рис. 6:

m_A = 0 и m_В = 0;

Проверка полученных значений составляющих реакций опор производилась по уравнению F_y = 0 и  F_z = 0.

З

начения составляющих реакций опор

Y_A = ……. Н; Z_A= ……. Н; Y_B= ……. Н; Z_B= ……. Н.

Значение радиальной составляющей реакции опоры А и опоры В:

F_rA = (Y_A ² + Z_A ²) ^½ = ………………. = ………. Н;

F_rВ = (Y_В ² + Z_В ²) ^1/2= ………………. = ………. Н.