№ докум.

Изм.

Лист

Подп.

Дата

Разраб.

Пров.

Т.контр

Утв.

Н.контр.

Лит

Лист

Листов

Кафедра

«Судостроение»

Пояснительная

ЗАПИСКА

Матвеев А.И.

Калинина

Зуев В.А.

Матвеев А.И.

22. расчет скорости хода для основных случаев загрузки судна………………….………………….………………….………………….

23. разработка эскиза гребного винта……………….………………….

24. расчет массы винта………………….………………….…………………

25. конструкция корпуса судна…………………………………………...

25.1 Набор днища………………………………………………………….

25.2 НАБОР БОРТА……………………………………………………………

25.3 НАБОР ПАЛУБЫ…………………………………………………………

25.4 НЕПРОНИЦАЕМЫЕ ПЕРЕБОРКИ……………………………………..

25.5 КОМИНГСЫ………………………………………………………………

25.6 ПРИВАЛЬНЫЙ БРУС…………………………………………………….

25.7 ЛЕЕРНОЕ ОГРАЖДЕНИЕ……………………………………………….

26. Проверка общей прочности по предельным моментам…….

27. Сварные соединения………………………………………………………

Список использованых источников………………….……………

28. общее расположение судна……………………………………………

28.1 жилые и общественные помещения………………………..

28.2 Помещения пищеблока……………………………………………

28.3 санитарно-бытовые помещения………………………………

28.3 САНИТАРНО-ГИГИЕНИЧЕСКИЕ ПОМЕЩЕНИЯ…………………….

28.4 медицинская комната……………………………………………

28.5 Служебные помещения…………………………………………..

28.6 Сигнальные средства. Нормы снабжения сигнальными средствами………………………………………

28.7 Навигационное оборудование. нормы снабжения навигационным оборудованием…………………………….

28.8 Радиооборудование………………………………………………..

28.9 аварийное снабжение…………………………………………….

28.10 Оборудование помещений……………………………………..

28.11 Защита экипажа

Заключение

Список использованых источников

……………………………………………………

Заключение ……………………………………………………………………

Список использованых источников………………………………..

.00000000000000000000000000000000000000000000

ПРИЛОЖЕНИЯ

ПРИЛОЖЕНИЕ А: ПОЛОЖЕНИЕ БАЛЛАСТА НА СУДНЕ………………………

ПРИЛОЖЕНИЕ Б: СТРОЕВАЯ ПО ШПАНГОУТАМ……………………………..

ПРИЛОЖЕНИЕ В: ЭСКИЗ ТЕОРЕТИЧЕСКОГО ЧЕРТЕЖА…………………….

ПРИЛОЖЕНИЕ Г: Корпус чебышева………………….………………….

ПРИЛОЖЕНИЕ д: Полярная диаграмма остойчивости………………

11. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСТОЙЧИВОСТИ СУДНА

В проекте применен способ построения диаграмм Дарньи-Крылова.

Положение расчетных сечений по длине судна таково:

x₀=0

x₁=0,1679*L/2=3,427 м

x₂=0,5288*L/2=10,794 м

x

рис 11.1.

₃=0,6010*L/2=12,268 м

x₄=0,9116*L/2=18,607 м

Для вычисления геометрических характеристик корпуса используется расчетная шпация:

L=L/9=40,824/9=4,536 м

Корпус Чебышева представлен в приложении

На корпусе Чебышева проводятся наклонные равнообъемные ватерлинии. Снятые ординаты этих ватерлиний заносятся в таблицу, в которой выполняется расчет метацентрических радиусов.

=0⁰

Шпангоут №	а [м]	b[м]	а2	b2	a3	b3
4	4,1	4,1	16,81	16,81	68,921	68,921
3,2,1,0,-1,-2,-3	5,075	5,075	25,756	25,756	130,71	130,71
-4	4,4	4,4	19,36	19,36	85,184	85,184
	13,575	13,575	61,926	61,926	284,815	284,815

S1=а+b [м]

S2=а²-b² [м²]

S3=а³+b³ [м³]

y_fi=S2/2*S1 [м]

I_xi=(1/3)* L*S3 [м⁴]

I_x0i= I_xi-y²_fi*L*S1 [м⁴]

r_i=I_x0i/V [м]

S1	S2	S3	yf0	Ix0	Ix00	r0
88.05	0	2.13810E+3	0	3.23310E+3	3.23310E+3	7.975

=10⁰

Шпангоут №	а [м]	b[м]	а2	b2	a3	b3
4	4,575	3,825	20,931	14,631	95,758	55,962
3,2,1,0,-1,-2,-3	5,15	5,125	26,522	26,266	136,591	134,611
-4	4,775	3,625	22,801	13,141	108,873	47,635
	14,5	12,575	70,254	54,038	341,222	238,208

S1	S2	S3	yf1	Ix1	Ix01	r1
88.725	17.758	2.20710E+3	0.1	3.33610E+3	3.33210E+3	8.22

=20⁰

Шпангоут №	а [м]	b[м]	а2	b2	a3	b3
4	3,65	2,625	13,322	6,891	48,627	18,088
3,2,1,0,-1,-2,-3	3,65	3,5	13,322	12,25	48,627	42,875
-4	3,65	1,675	13,322	2,806	48,627	4,699
	10,95	7,8	39,966	21,947	145,881	65,662

S1	S2	S3	yf2	Ix2	Ix02	r2
61.65	24.456	760.556	0.198	1.1510E+3	1.13910E+3	2.809

=30⁰

Шпангоут №	а [м]	b[м]	а2	b2	a3	b3
4	2,55	0,078	6,502	3,802	16,581	7,415
3,2,1,0,-1,-2,-3	2,55	0,103	6,502	6,631	16,581	17,074
-4	2,55	0,051	6,502	1,626	16,581	2,073
	7,65	0,232	19,506	12,059	49,743	26,562

S1	S2	S3	yf3	Ix3	Ix03	r3
44.2	6.68	278.237	0.076	420.694	419.549	1.035

=40⁰

Шпангоут №	а [м]	b[м]	а2	b2	a3	b3
4	1,95	1,575	3,802	2,481	7,415	3,907
3,2,1,0,-1,-2,-3	1,95	2,05	3,802	4,203	7,415	8,615
-4	1,95	1,05	3,802	1,103	7,415	1,158
	5,85	4,675	11,406	7,787	22,245	13,68

S1	S2	S3	yf4	Ix4	Ix04	r4
34.525	1.222	132.104	0.018	199.742	199.693	0.493

=50⁰

Шпангоут №	а [м]	b[м]	а2	b2	a3	b3
4	1,65	1,325	2,723	1,756	4,492	2,326
3,2,1,0,-1,-2,-3	1,65	1,725	2,723	2,976	4,492	5,133
-4	1,65	0,9	2,723	0,81	4,492	0,729
	4,95	3,95	8,169	5,542	13,476	8,188

S1	S2	S3	yf5	Ix5	Ix05	r5
29.15	1.108	79.415	0.019	120.075	120.028	0.296

=60⁰

Шпангоут №	а [м]	b[м]	а2	b2	a3	b3
4	1,475	1,175	2,176	1,381	3,209	1,622
3,2,1,0,-1,-2,-3	1,475	1,55	2,176	2,403	3,209	3,724
-4	1,475	0,825	2,176	0,681	3,209	0,562
	4,425	3,55	6,528	4,465	9,627	5,908

S1	S2	S3	yf6	Ix6	Ix06	r6
26.125	0.702	57.132	0.013	86.384	86.363	0.213

=70⁰

Шпангоут №	а [м]	b[м]	а2	b2	a3	b3
4	1,35	1,1	1,823	1,21	2,46	1,331
3,2,1,0,-1,-2,-3	1,35	1,425	1,823	2,031	2,46	2,894
-4	1,35	0,75	1,823	0,563	2,46	0,422
	4,05	3,275	5,469	3,804	7,38	4,647

S1	S2	S3	yf7	Ix7	Ix07	r7
23.975	0.416	44.152	8.66810E-3	66.757	66.749	0.165

=80⁰

Шпангоут №	а [м]	b[м]	а2	b2	a3	b3
4	1,3	1,05	1,69	1,103	2,197	1,158
3,2,1,0,-1,-2,-3	1,3	1,375	1,69	1,891	2,197	2,6
-4	1,3	0,725	1,69	0,526	2,197	0,381
	3,9	3,15	5,07	3,52	6,591	4,139

S1	S2	S3	yf8	Ix8	Ix08	r8
23.1	0.347	39.509	7.52210E-3	59.738	59.732	0.147

=90⁰

Шпангоут №	а [м]	b[м]	а2	b2	a3	b3
4	1,275	1,05	1,626	1,103	2,073	1,158
3,2,1,0,-1,-2,-3	1,275	1,35	1,626	1,823	2,073	2,46
-4	1,275	0,725	1,626	0,526	2,073	2,46
	3,825	3,125	4,878	3,452	6,219	6,078

S1	S2	S3	yf9	Ix9	Ix09	r9
22.7	0.245	37.415	5.39610E-3	56.572	56.569	0.14

По полученным данным строим полярную диаграмму остойчивости.

Полярная диаграма остойчивости представлена в приложении

Снимая плечи с диаграммы полярной остойчивости, построим диаграмму Рида

Рис 11.2.

Расчет амплитуды качки

Амплитуда качки принимается по таблице 2.3.1. [ ] в зависимости от параметра m:

m=m₁*m₂*m₃, где

m₂=0,97

m₃=0,66

m=1,33*0,97*0,66=0,85

Расчетная амплитуда бортовой качки: =11⁰

12. ПРОВЕРКА ОСТОЙЧИВОСТИ ПО ТРЕБОВАНИЯМ РЕГИСТРА

Остойчивость грузовых судов проверяется для различных случаев загрузки с учетом неблагоприятного влияния жидких грузов. В проекте выполнена проверка для плавания судна в грузу со 100% запасов.

12.1. Проверка по основному критерию остойчивости.

Остойчивость проверяется при динамическом действии ветра:

М^кр_в<М_доп, где

М^кр_в=0,001*pSz,

p – расчетное давление ветра [Па],

S – площадь парусности при расчетной осадке[м²],

z – приведенное плечо кренящей пары[м],

М_доп=D*l=4054*0,15=543 кН м.

Табл. 12.1. Расчет площади парусности

Наименование	S [м2]	z [м]	S*z
Надводный борт	74	2,25	166,5
Бак	4,219	3,4	14,345
Надстройка	19,5	4,25	82,88
Рубка	6,234	6	37,404
Труба	0,234	5,75	1,346
	104,187	21,65	302,475

К площади парусности прибавляем 10% - парусность от лееров и т.п.

z_n=S_iz_i/S_i=325,032/114,606=2,836 м

z_T=z_n-T=2,836-1,2=1,636 м

По таблице находим р=182,141 Па.

Находим z.

z= z_T+a₁*a₂*T=1,636+1,24*0,65*1,2=2,603 м

М^кр_в=0,001*pSz=0,001*182,141*114,606*2,603=54,336 кН м

М^кр_в<М_доп

54,336<543

Таким образом, остойчивость по основному критерию обеспечена.

12.2. Проверка по дополнительным критериям остойчивости

Выдержка из Регистра [ ]: «Для прямобортных судов класса «Р» допускается не выполнять расчеты по диаграмме остойчивости, если кренящий момент от динамического действия ветра не превосходит допустимый момент М_доп определяемый по выражению:

М_доп=0,0087*D*h₀*_доп=0,0087*4054*7,13*0,24=60,35 кН м

М^кр_в<М_доп

54,336<60,35

Расчеты по диаграмме можно не выполнять.

Для всех грузовых судов, у которых энерговооруженность (мощность Ne[кВт], приходящаяся на единицу водоизмещения D[т]) больше 0,735, должна быть проверена остойчивость в эволюционный период церкуляции, т.е. должно быть выполнено условие:

М_ц<М_доп

Энерговооруженность:

Ne/D=788/405,4=1,94

Выполняю проверку:

где с – коэффициент зависящий от судовых двигателей, v₀ – скорость судна (м/с), D – вес судна (кН), z_g – возвышение ц.т. над ОП (м), a₃ – коэффициент, учитывающий смещение центра бокового давления по высоте, L – длина судна (м), Т – осадка судна (м).

7,5<60,35

Таким образом остойчивость по дополнительным критериям обеспечена.

15. Расчет посадки судна в различных условиях плавания

Результаты расчета представлены в табл. 15.1.

Табл. 15.1. Посадка судна в различный условиях плавания

Величины	Обозначение и формулы	ед	Порожнем (D0)	В балласте с 10% (Dб)	В грузу со 100% (D)
Водоизмещение	D	т	193,47	310,6	405,4
Координаты ц.т.	xg	м	-4,1	-0,141	0,084
	zg	м	1,2	0,845	1,495
Осадка	T=f(V)	м	0,61	0,93	1,18
Координаты ц.в.	xc=f(T)	м	0,295	0,26	0,19
	zc= f(T)	м	0,35	0,51	0,64
Абсцисса ц.т. ватерлинни	xf= f(T)	м	0,272	0,148	-0,175
Метацентрический радиус	R= f(T)	м	210	149	125
Большая метац. высота	H=R+zc- zg	м	209,15	148,665	124,145
Угол дифферента	=(xg- xc)/H	рад	-0,02101	-0,002697	-0,000854
Осадка носом	TH=T+(L/2 – xf) 	м	0,187	0,875	1,162
Осадка кормой	TH=T-(L/2 + xf) 	м	1,044	0,985	1,197

18. проверка непотопляемости судна

В проекте выполнена проверка непотопляемости судна при затоплении машинного отделения. Непотопляемость считается обеспеченной, если высота аварийного борта судна не менее 75 мм, аварийная малая метацентрическая высота не менее 50 мм. Расчет выполнен способом постоянного водоизмещения (отсек третьей категории).

1. Водоизмещение судна в грузу со 100% запасов составляет: 405,4 т

2. Осадка судна до повреждения: носом 1,16м, средняя 1,18 м, кормой1,197м

3. Начальные метацентрические высоты: H=124,145 м,h=6,745 м

4. Объем затопленного отсека: v=83,541 м³

5. Коэффициент проницаемости отсека: =0,85

6. Масса влившейся воды: m=**v=0,85*1*83,541=71,01 т

7. Координаты центра тяжести затопленного объема: x_v=-13,2 м,z_v=0,64 м

8. Потерянная площадь ватерлинии: s=7,35*10,141=74,54 м²

9. Абсцисса центра тяжести потерянной площади: x_s=-13,2 м

10. Площадь КВЛ до повреждения: S=397,9 м²

11. Площадь КВЛ после повреждения: S^*=S-s=397,9-74,54=323,36 м²

12. Моменты инерции потерянной площади, относительно осей проходящих через центр тяжести этой площади:

    1. Относительно продольной оси:

    2. Относительно поперечной оси:

13. Изменение средней осадки судна:

14. Абсцисса центра тяжести ватерлинии до повреждения: x_f= -0,18 м

15. Новая абсцисса центра тяжести после повреждения:

16. Изменение большой метацентрической высоты:

17. Новая большая метацентрическая высота:H^*=H+H=124,145-39,066=85,079м

18. Новая малая метацентрическая высота: h^*=h+h=6,75-1,462=5,283 м

19. Угол дифферента:

20. Изменение осадки носом: Tн=Т+(L/2-x_f^/)=0,22+(20,4-2,82)0,033= -0,361 м

21. Изменение осадки кормой: Tк=Т-(L/2+x_f^/)=0,22-(20,4+2,82)0,033=0,986 м

22. Новая осадка носом: Tн^*=Тн+Tн=1,16-0,361=0,799 м

23. Новая осадка кормой: Tк^*=Тк+Tк=1,197+0,986 =2,183 м

Расчет показал, что непотопляемость по требованиям регистра обеспечена.

19. РАСЧЕТЫ ХОДКОСТИ

Расчеты сопротивления выполнены по методикам, изложенным в учебнике Басина А.М. «Ходкости и управляемость судов», изд. «Транспорт» 1977 г.